Výpočet účinkov výbuchu

Vnútorné technologické zariadenia

Rozvoj chemického priemyslu je sprevádzaný nárastom rozsahu výroby, inštalácií zariadení a prístrojov a komplikácií technologických procesov a režimov riadenia výroby. Kvôli komplikácii a zvýšeniu výroby sú nehody vyskytujúce sa čoraz závažnými dôsledkami. Špeciálne nebezpečenstvo je chemická, výbušná výroba, jadrové elektrárne, sklady výbušných a horľavých látok, streliva, ako aj cievy a nádrže určené na skladovanie a prepravu ropných výrobkov a skvapalnených plynov.

V súčasnosti na svete sa viac a viac pozornosti venuje otázkam zabezpečenia vysoký stupeň ochrana okolitýBezpečnosť života a ochrana práce. Jeden z možné cesty Zníženie rizika núdzových situácií na priemyselných zariadeniach je analýza vznikajúcich nehôd. Sú založené na opatreniach na predchádzanie nehodám a zabrániť nebezpečným následkom.

Jedným z typov nehôd v priemyselných zariadeniach sú výbuchy technologické vybavenie. Výbuch zariadenia nesie potenciálne nebezpečenstvo porážky ľudí a má deštruktívnu schopnosť.

Explózia ( výbušná transformácia) - Ide o proces rýchlej fyzickej alebo chemickej transformácie látky, sprevádzaný prechodom potenciálnej energie tejto látky do mechanickej energie pohybu alebo zničenia. V závislosti od typu dopravcu energie a podmienok uvoľnenia energie, výbuch rozlišuje chemické a fyzikálne zdroje energie.

Fyzický výbuch môže byť spôsobený náhlou deštrukciou nádoby stlačeným plynom alebo s prehriatou kvapalinou, miešaním prehriatých pevných látok (tavenina) s chladnými kvapalinami atď.

Zdrojom chemickej explózie je rýchlych samostatných exotermických reakcií interakcie horľavých látok s oxidačnými činidlami alebo tepelným rozkladom nestabilných zlúčenín.

Fyzické explózie v zariadení

Fyzické výbuchy sú spravidla spojené s explóziami plavidiel z plynov alebo výparov.

V chemickej technológii je často potrebné úmyselne stlačiť inertné aj horľavé plyny, výdavky elektrické, tepelné alebo iné druhy energie. Zároveň je stlačený plyn (páry) v hermetických zariadeniach rôznych geometrické tvary a objemy. V niektorých prípadoch však stlačenie plynov (výpary) v technologických systémoch vyskytuje náhodne v dôsledku prekročenia regulovanej rýchlosti ohrevu kvapaliny vonkajším chladiacim materiálom.

V explóziách plavidiel pod tlakom sa môžu vyskytnúť ťažké šokové vlny, vytvára sa veľký počet fragmentov, čo vedie k vážnemu zničeniu a poraneniu. Zároveň sa celková energia výbuchu prechádza hlavne do energie šokovej vlny a kinetickej energie fragmentov.

Mnohé kvapaliny sa ukladajú alebo používajú v podmienkach, keď tlak ich výparov výrazne prevyšuje atmosférický. Energia prehriatia tekutiny môže byť zdrojom čisto fyzických výbuchov, napríklad s intenzívnym miešaním kvapalín s rôznymi teplotami, s kvapalinovým kontaktom s kovovými taveniami a zahrievanými pevnými telesami. Zároveň neexistujú žiadne chemické transformácie a energia prehriatia sa vynakladá na odparovanie, ktoré sa môže vyskytnúť pri takej rýchlosti, že sa vyskytne vlna šokom. Hmotnosť vytvorených výparov a rýchlosť odparovania je určená materiálmi a tepelnými zostatkami oboch možných modelov núdzových situácií: 1) rozptyl tepla s odparovaním sa vyskytuje pri konštantnom objeme; 2) rozptyl tepla pri zachovaní objemu sleduje expanziu so zachovaním tepelnej rovnováhy.

Pri zmiešaní dvoch kvapalín s v podstate rôznymi teplotami sú možné fenoménu fyzickej detonácie s tvorbou oblaku kvapôčok kvapalín jednej zo zložiek.

V priemyselných podnikoch neutrálne (nehorľavé) stlačené plyny - dusík, oxid uhličitý, freóny, vzduch - vo veľkých objemoch sú hlavne v guľových vysokotlakových plynových zostávajúcich.

9. júla 1988, výbuch guľôčky Gazgolder stlačeného vzduchu 600 m3 (polomer gule 5,25 m), vyrobený z hrúbky steny 16 mm a bola vypočítaná pre prevádzku pod tlakom 0,8 MPa. Explózia Gazgolder (2,3 MPa) predchádzal pomalé zvýšenie tlaku na silu výťažky ocele, z ktorej bola vyrobená.

Lopta Gazgolder bola súčasťou technologickej jednotky výroby karbamidu, vložená do prevádzky v apríli 1988. Vzduch v Gazagolderi pochádza zo všeobecnej technologickej linky továrne cez spätný ventil a výstuž. Plynový grilder nebol vybavený nástrojmi na zmiernenie tlaku, pretože maximálny možný tlak vzduchu (0,8 MPa) bol opatrený jeho stabilizáciou v technologickom systéme a charakteristiky vzduchových kompresorov typu VP-50-8. Ovládanie tlaku sa uskutočnilo miestom a registráciou tlakových meradiel na ovládacom paneli.

Z Gazgoldera sa vzduch konal na systéme potrubia pre technologické potreby, vrátane oddelenia čistenia CO2 z horľavých nečistôt. V tomto oddelení vzduchu z Gazagolder bol vypustený potrubím s priemerom 150 mm v vypúšťacom potrubí typu CO2 typu "Babet", ktorý pracuje pod tlakom 2,3 MPa a súčasne je prijímacia čiara zvlneného až 10,0 MPA piestový kompresor (4DB-210-10); Dodávaný vzduch bol určený na preplachovanie komplexného systému a cez to procesnú líniu z CO2 pred opravou.

Po ukončení opravy technologickej inštalácie bol obsiahnutý turbodúchadlo CO2 a po 10 minútach, keď bol tlak v injekčnej línii 2,3 MPa zapnutý na piestový kompresor s nastavením na reguláciu 10,0 MPa. Po začatí odstredivého kompresora CO2 sa začal zvýšiť tlak vo vzduchovej plynovej grrka; Zároveň, tlakový meradlo so stupnicou 0,8 MPa na ovládacom paneli "CashBalilo". Oxid cez voľne uzavretý ventil z vstrekovacieho potrubia operačného odstredivého kompresora na vzduchovej čiare prúdil do vzduchového plynu. Tlak plynu v Gazagolderi sa zvýšil počas 4 hodín, čo viedlo k zničeniu gazgoldera z prebytku tlaku.

Prijatie CO2 na výrobcu vzduchového plynu je potvrdený poklesom teploty vzduchu na 0 ° C v dôsledku tlmivky CO2 s tlakom odstredivého kompresora k tlaku v plynové valček.

V oblasti nízkeho tlaku šokovej vlny sa zničí až 100% presklené v šiestich výrobných budovách umiestnených vo vzdialenosti m z miesta inštalácie explodovaného gazgolder; Menšie poškodenie zasklenia (do 10%) bolo oslavované v domoch rezidenčných štvrtí, ktoré sa nachádzajú 2500 m od lokality Explosion.

Veľké nebezpečenstvo bolo reprezentované lietajúcimi fragmentmi Gazagolder Shell.

Chemické výbuchy v zariadení

Exotermické chemické reakcie sa vykonávajú v technologických systémoch (reaktoroch) vyvážených termálnym režimom. Teplo uvoľnené počas reakcie sa prideľuje vonkajším chladivom cez steny prvkov výmeny tepla s vykurovanými reakčnými produktmi alebo s nadmernými surovinami v dôsledku odparovania, atď. Ustatný prúd reakčného procesu je zabezpečený rovnosťou výroby tepla a chladiča. Reakčná rýchlosť a teda prílev tepla zvyšuje rast s výkonom s nárastom koncentrácie činidiel a rýchlo sa zvyšuje so zvyšujúcou sa teplotou.

Na výstupe chemickej reakcie sú možné v dôsledku kontroly možné nasledujúce mechanizmy výbuchov.

1. Ak je reakčná hmotnosť kondenzovaná výbušnina, keď sa dosiahne kritická teplota, je možná detonácia produktu; V tomto prípade sa explózia vyskytne na mechanizme výbuchu bodu náboja výbušniny v škrupine. Energia výbuchu bude určená trotilovým ekvivalentom celej hmoty výbušnice v systéme.

2. Za podmienok procesov plynnej fázy je možné tepelný rozklad plynov alebo výbušného spaľovania plynnej zmesi; Mali by sa považovať za výbušniny plynov v uzavretých objemoch, berúc do úvahy skutočné energetické potenciály a trotylové ekvivalenty.

3. V procesoch fázy kvapaliny je možná možnosť núdzového výbušného uvoľňovania energie: prehriatie tekutiny a zvýšenie tlakového tlaku na kritickú hodnotu.

Celková energia explózie cloudu sa rovná množstvu ekvivalentov tepla spaľovania výparov existujúcich v systéme a navyše sa navyše vytvára pri odparení tekutiny.

Príčiny výstupu pod kontrolou exotermickej chemickej reakcie sú často znížením tepelného prietoku v pravidelných procesoch kvapaliny veľké masy a reagujúce látky a obmedzené príležitosti Chladičom. Takéto spôsoby zahŕňajú najmä polymerizáciu v hmote monoméru, v ktorom je reakčná rýchlosť regulovaná bežnými spôsobmi, ako aj dávkovanie iniciačných látok. V prípade výstupu procesu pod kontrolou, navyše poskytnite vstup na reakčnú hmotnosť látok, ktoré znižujú rýchlosť alebo potláčajúcu exotermickú reakciu.

Niektoré látky sa môžu polymerizovať viac alebo menej spontánne a konvenčné polymerizačné reakcie budú exotermické. Ak je monomér prchavý, ako sa často stáva, sa dosiahne etapa, pri ktorej môže dôjsť k nebezpečnému zvýšeniu tlaku. Niekedy môže polymerizácia pokračovať zvýšené teplotyAle pre niektoré látky, ako je etylénoxid, polymerizácia môže začať pri teplote miestnosti, najmä keď sú počiatočné zlúčeniny kontaminované látkami urýchľujúcou polymerizáciou.

Takéto nehody sa vyskytli v polymerizácii vinylchloridu a ďalších monomérov, v chloroprénových skladoch av železničných nádržiach s kvapalinovým chlórom, uhľovodíkom a inými účinnými látkami, keď sa mylne čerpali látky interakcie s výrobkami obsiahnutými v nich. S významným prebytkom výroby tepla v porovnaní s chladičom, s takýmito nehodami nastane úplné zverejnenie technologického systému, v ktorom tlak ostro znižuje, rýchlosť chemickej reakcie sa zníži alebo sa úplne zastaví. V tomto prípade je celkový energetický potenciál množstvo ekvivalentov spaľovacích energií výparov (plynov), ktoré sú nad kvapalinou a výsledkom odparovania pod pôsobením tepelného prehriatia tekutiny na teplotu zodpovedajúcu kritickým podmienkam zničenie systému.

Tiež najjednoduchší prípad výbuchu je proces rozkladu, ktorý dáva plynné výrobky . Jedným z príkladov je peroxid vodíka, ktorý sa rozkladá významným teplom reakcie, čím dáva vodnú paru a kyslík:

2N2O2 -\u003e 2N2O + O2 - 23,44 KCAL / MOL

Ako produkt domácnosti sa peroxid vodíka predáva vo forme 3% vodného roztoku a predstavuje menšie nebezpečenstvo. V opačnom prípade je prípad peroxidu vodíka " vysoký test", Ktorej koncentrácia je 90% alebo viac. Rozklad takejto H2O2 sa urýchľuje množstvom látok, ktoré sa používajú ako reaktívne palivo alebo v plynovej turbíne na čerpanie paliva do hlavných motorov.

Jeden príklad môže slúžiť ako oxidačné reakcie a kondenzácia:

jeden). Redox Reakcie, v ktorých vzduch alebo kyslík reaguje so redukčným činidlom, sú veľmi časté a predstavujú základ všetkých spaľovacích reakcií. V prípadoch, keď je redukčným činidlom neuspokojená pevná látka alebo kvapalina, horiaca reakcia nestačí na to, aby sa stala výbušninou. Ak pevný Jemne fragmentovaná alebo kvapalina je vo forme kvapiek, potom je možné rýchly nárast tlaku. To môže viesť v podmienkach uzavretého objemu k zvýšeniu pretlaku až 0,8 MPa.

2). Kondenzačné reakcie sú veľmi časté. Sú obzvlášť široko používané pri výrobe farieb, lakov a živíc, kde slúžia ako základ procesov v kontinuálnych reaktoroch s cievkami na vykurovanie alebo chladenie. Mnoho príkladov nekontrolovateľných reakcií sú registrované z dôvodu skutočnosti, že rýchlosť prenosu tepla v takýchto nádobách je lineárna funkcia Rozdiely teploty medzi reakčnou hmotnosťou a chladičom, zatiaľ čo reakčná rýchlosť je exponenciálna funkcia teploty činidla. Avšak vzhľadom na to, že rýchlosť uvoľňovania tepla, ktorá je funkciou koncentrácie činidiel, počas prietoku reakcie klesá, nežiaduci účinok je po určitej miere úplne kompenzovaný.

Energia výbuchu spôsobená výťažkom pod kontrolou exotermickej chemickej reakcie závisí od povahy technologického procesu a jeho energetického potenciálu. Takéto procesy sú zvyčajne vybavené relevantnými prostriedkami kontroly a anti-núdzovej ochrany, čo znižuje možnosť vypracovania nehody. Chemické reakcie sú však často zdrojom nekontrolovateľného uvoľňovania energie v zariadení, čo neposkytuje organizovaný chladič. Za týchto podmienok sa vznik samohretej chemickej reakcie nevyhnutne vedie k zničeniu technologických systémov.

Štatistiky nehôd

Tabuľka 1 predstavuje údaje o nehodách spojených s explóziami vo vnútri technologického zariadenia.

Tabuľka 1 - Zoznam výskytov

Dátum I. miesto nehoda	Typ nehody	Opis nehody I. hlavné dôvody	Rozsah vývoja nehody, maximálne zóny pôsobenia ovplyvňujúcich faktory	Počet obetí	Sourse of Informácie
ionava	Zásobník výbuchu	V dôsledku polymerizácie vinylacetátu sa oddelilo teplo dostatočné na vytvorenie deštruktívneho tlaku.	Zničenie nádrže.
	Zničenie oxidačných prístrojov	Pri opustení exotermickej reakcie oxidácie isopropylbenzén oxidácie vzduchom sa vyskytla odchýlka zariadenia z prudkého nárastu tlaku.	Zničenie zariadenia.
sklad Sumgait	Blast sférická nádrž	Vzhľadom na východiskový proces polymerizácie butadiénu bol zásobník zničený.	Zásobník milovaný viedol výbuch tankov. Rozdelenia sú poškodené susedné nádrže a budovu.

Pokračujúca tabuľka 1.

	Blast Gazgolder	Explózia Gazagoldera predchádzal pomalé zvýšenie tlaku na silu výťažky ocele.	Na diaľku m od Gazgoldera 100% zasklenie bolo zničené, 2500 m - 10%.
02.1990 Novokuybyshevskoe rafinéria	Plavidlo	Nádoba sa zrútila v dôsledku prekročenia tlaku pary frakcie propán-bután v separátore.	Zničenie nádoby na pevnom kovu plášťa.
	Burst Reaktor	V dôsledku exotermickej chemickej reakcie rozkladu nitrólia a tlaku presahujúcim reaktor sa vyskytol.	Budova bola zničená, v ktorej bol reaktor umiestnený.
07.1978 San Carlos	Pravidlo Shell Tank Truck		Fragmenty roztrúsené vo vzdialenosti 250 m, 300 m, 50 m. Traktor bol vo vzdialenosti 100 m.
07.1943 LUDWIGSGAPED,	Výbuchová nádrž	Kvôli nadbytku hydraulického tlaku	Zničenie škrupiny.

Pokračujúca tabuľka 1.

Nemecký		nádrž sa zrútila, obsahujúca bután-butylénsku zmes.
07.1948 Ludwigsgafene, Nemecko	Výbuch dimetyléterových nádrží	V dôsledku nadbytku hydraulického tlaku sa zozbierala nádrž.	Zničenie škrupiny.
02/10/1973 New York, USA	Výbuch v nádrži	Pri opravách nádrže, dvojice zemného plynu vybuchli z iskry.	Zničenie nádrže.	40 ľudí zomrelo, 2 utrpelo.
10.24.1973 Sheffield, Anglicko	Výbuch podzemného nádrže	Výbuch zvyškov látky zo zariadenia na rezanie materiálov plameňom.	Polomer zničenia bol asi pol kilometra.	3 ľudí zomrelo, 29 bolo zranených
12/19/1982 Karakas, Venezuela	Výbuch	Zásobník zo 40 tisíc ton palív vybuchla v skladovom skladu oleja	Horiaci olej nalial do mesta a v mori. Tanker chytil oheň v zátoke a iná tank bola vybuchaná na brehu.	140 ľudí zomrelo, utrpelo viac ako 500.
06/20/2001 Katalánsko, Španielsko	Výbuch	Výbuch nádrže s technickým alkoholom nastal na chemickom podniku.		2 Ľudia zomreli

Spôsob výpočtu

Keď je výbuchy zariadenia, hlavným postihnutím faktorom je vzduchová vlna bubna.

Pri odhade parametrov núdzového výbuchu kontajnera s inertným plynom (zmes plynov) sa predpokladá, že škrupina má sférický tvar. Potom sa napätie v stene sférického plášťa stanoví vzorcom:

σ \u003d Δp · r / (2d), (1)

kde σ je napätie v stene sférického plášťa, pa;

Δp - pokles tlaku, pa;

r je polomer steny škrupiny, m;

d - Hrúbka steny škrupiny, m.

Transformácia vzorca (1) vám umožňuje vypočítať deštruktívny tlak (stav deštrukcie - σ ≥ σv):

Δp \u003d 2d · σв / r, (2)

kde σv je časový odpor voči zničeniu materiálu, pa.

Tlak zmesi pár-plyn v nádobe:

P \u003d Δp + p0, (3)

kde P0 je atmosférický tlak, 0,1 · 106 Pa.

Rovnica:

P / p0 \u003d (ρ / ρ0) γ, (4)

kde γ je ukazovateľom adiaubuds plynu;

ρ0 - hustota plynu pri atmosférickom tlaku, kg / m3,

ρ je hustota plynu pri tlaku nádrže, kg / m3.

Hustota plynu pri tlaku v nádobe sa stanoví po transformácii ISAntopovej rovnice (4):

ρ \u003d ρ0 · (p0) 1 / γ, (5)

Plná hmotnosť plynu:

C \u003d ρ · v, (6)

kde V je objem zmesi pár-plyn, m3.

Pri výbuchu nádrže pod vnútorným tlakom P inertného plynu (zmes plynov), špecifická energia q plynu:

Q \u003d Δp / [ρ γ - 1)] (7)

V prípade stlačeného výbušného plynu:

Q \u003d QB + Δp / [ρ · (γ - 1)], (8)

tam, kde QB je špecifická energia výbuchu plynnej zmesi J / kg.

Troitel ekvivalent explózie plynovej nádoby bude:

qtnet \u003d q · c / qtnet, (9)

kde QTNET je špecifická energia výbuchu TNT, ktorá sa rovná 4,24 · 106 J / kg.

Odhaduje sa, že ekvivalent šokovej vlny je 0,6 koeficient:

out. v. \u003d 0,6 · qtnet (10)

q \u003d 2 · Q. v. (jedenásť)

Nadmerný tlak na prednej strane šokovej vlny (APFR, MPA) je určený vzorcom pre sférické UVV vo voľnom priestore:

kde R je vzdialenosť od epicentra výbuchu k príjemcovi, m.

Tabuľka 2 ukazuje hodnoty maximálneho prípustného nadmerného tlaku šokovej vlny počas spaľovania plynových, pár alebo poprášných zmesí v miestnosti alebo otvorenom priestore, pre ktoré sú vzdialenosti vybrané na určenie zón lézie.

Tabuľka 2 - Extrémne prípustný prebytočný tlak pri spaľovaní plynových, parných alebo poprášných zmesí v interiéri alebo otvorenom priestore

Stupeň lézie	Pretlak, KPA
Úplné zničenie budov (Fatálna porážka človeka)
50% Zničenie budov
Stredné poškodenie budov
Mierne poškodenie budov (poškodenie vnútorných oddielov, rámov, dverí atď.)
Nižšia prahová hodnota poškodenia človeka tlak
Malé poškodenie (zlomená časť zasklenia)

Pulz tlakovej vlny, KPA · S:

Formulári (12.13) sú platné pod podmienkou ≥0,25.

Podmienená pravdepodobnosť lézie pretlakom, vyvinutý počas výbuchu výparných zmesí, človeka umiestneného v určitej vzdialenosti od epicentra nehody sa určuje pomocou "presného funkcie" PR, ktorý je vypočítaný vzorcom:

PR \u003d 5 - 0,26 · LN (V), (14)

kde

Spojenie funkcie PR s pravdepodobnosťou P na jednu alebo inú léziu sa nachádza v tabuľke 3.

Tabuľka 3 - Oznámenie pravdepodobnosti lézie s funkciou "osoba"

Hlavným účelom výpočtov na tejto technike je určiť polomery zón rôznych stupňov poškodenia budov, stavby a ľudí a stanovenie pravdepodobnosti lézie ľudí v určitej vzdialenosti od epicentra výbuchu.

Príklady výpočtov

Fyzické výbuchy

Príklad №1

Výbuch lopty Gazgolder zväzku stlačeného vzduchu V \u003d 600 m3 sa vyskytol v dôsledku prekročenia regulovaného tlaku. Zariadenie je navrhnuté tak, aby pracovali pod tlakom p \u003d 0,8 MPa. Výbuch sa vyskytla pri tlaku p \u003d 2,3 MPa. Hustota plynu pri normálnom tlaku ρ \u003d 1,22 kg / m3, adiabatický index γ \u003d 1,4. Zhodnotiť účinky výbuchu stlačeného vzduchu v gule gazgoldera (určiť polomery zón rôznych stupňov poškodenia budov, stavby a ľudí) a určiť pravdepodobnosť poškodenia človeka na diaľku R \u003d 50 m.

Rozhodnutie:

Drop tlaku sa stanoví konverziou vzorca (3):

Δp \u003d 2,3 - 0,1 \u003d 2,2 MPa

Hustota plynu sa vypočíta rovnicou (5):

ρ \u003d 1,22 · (2,3 / 0,1) 1 / 1,4 \u003d 11,46 kg / m3

Plná hmotnosť plynu:

C \u003d 11,46 · 600 \u003d 6873 kg

Q \u003d 2,2 / \u003d 0,48 MJ / kg

qtnet \u003d 0,48 · 6873 / 4,24 \u003d 778 kg

Ekvivalentu šokovej vlny:

out. v. \u003d 0,6 · 778 \u003d 467 kg

S ohľadom na výbuch na zemi, hodnota sa vykoná:

q \u003d 2 · 467 \u003d 934 kg

Výsledky výpočtu sú uvedené nižšie (tabuľka 4).

Tabuľka 4 - Radius ZVV Vplyv Radii

Δpfr, kPa

Na určenie pravdepodobnosti ľudskej lézie v danej vzdialenosti podľa vzorcov (12.13), sa vypočítava nadmerný tlak na prednej strane vlny a špecifický impulz na vzdialenosť 50 m:

50/(9341/3) = 5,12

ΔPFR \u003d 0,084 / 5,122 + 0,7 / 5,123 \u003d 31,9 kPa.

I \u003d 0,4 · 9342/3/50 \u003d 0,76 kPa · s

Podmienená pravdepodobnosť lézie nadmerným tlakom človeka nachádzajúcej sa 50 m od epicentra nehody je určená pomocou PR f funkcií, ktorý je vypočítaný vzorcom (14):

V \u003d (17500 / (31,9 · 103)) 8,4 + (290 / (0,79 · 103)) 9.3 \u003d 0,0065

PR \u003d 5 - 0,26 · LN (0,0065) \u003d 6.31

S pomocou tabuľky 3 sa stanoví pravdepodobnosť. Osoba vo vzdialenosti 50 m môže získať zranenia na zmenu závažnosti s pravdepodobnosťou 91%.

Príklad číslo 2.

Výbuch oxidu uhličitého uhlíka V \u003d 500 m3 (polomer gule 4,95 m) sa vyskytol v dôsledku prekročenia regulovaného tlaku. Zariadenie je vyrobené z oceľovej 09G2C hrúbky steny 16 mm a je určená na prácu pod tlakom p \u003d 0,8 MPa. Časový odpor zničenia materiálu σb \u003d 470 MPa. Hustota plynu pri normálnom tlaku ρ \u003d 1,98 kg / m3, indikátor adiabuding y \u003d 1,3. Posúdiť následky explózie oxidu stlačeného oxidu uhličitého v guľóne plynového páska (určiť polomery zón rôznych stupňov poškodenia budov, stavby a ľudí) a určujú pravdepodobnosť poškodenia človeka na vzdialenosti R \u003d 120 m.

Rozhodnutie:

Deštruktívny tlak je určený vzorcom (2):

Δp \u003d 2 · 0,016 · 470 / 4,95 \u003d 3 MPa

Tlak zmesi pár-plyn v nádobe sa stanoví vzorcom (3):

P \u003d 3 + 0,1 \u003d 3,1 mPa

Hustota plynu sa vypočíta pomocou rovnice (5) pri tlaku P:

ρ \u003d 1,98 · (3,1 / 0,1) 1 / 1,3 \u003d 28,05 kg / m3

Plná hmotnosť plynu:

C \u003d 28,05 · 550 \u003d 14026 kg

Vzorcom (7) sa vypočíta špecifický plyn:

Q \u003d 3 / \u003d 0,36 MJ / kg

Trotil ekvivalent plynovej explózie bude:

qtnet \u003d 0,36 · 14026 / 4.24 \u003d 1194 kg

Ekvivalentu šokovej vlny:

out. v. \u003d 0,6 · 1194 \u003d 717 kg

S ohľadom na výbuch na zemi, hodnota sa vykoná:

q \u003d 2 · 717 \u003d 1433 kg

Spôsob výberu vzdialenosti od epicentra výbuchu s použitím vzorcov (12.13) sa stanoví radom zón rôznych stupňov poškodenia budov, konštrukcií a osoby uvedenej v tabuľke 2.

Výsledky výpočtu sú uvedené nižšie (tabuľka 5).

Tabuľka 5 - polomer vplyvu UVV

Δpfr, kPa

Na určenie pravdepodobnosti ľudskej lézie v danej vzdialenosti s použitím vzorcov (12.13), nadmerný tlak vo vlnovej fronte a špecifický impulz na vzdialenosť 120 m sa vypočíta na vzdialenosť 120 m: \\ t

120/(14333) = 10,64

ΔPFR \u003d 0,084 / 10,64 + 0,27 / 10,642 + 0,7 / 10,643 \u003d 10,9 kPa.

I \u003d 0,4 · 14332/3/120 \u003d 0,42 kPa ·

Podmienená pravdepodobnosť lézie pretlakom osobou, ktorá sa nachádza 120 m od epicentra nehody, je určená pomocou funkcií PR, ktorá je vypočítaná vzorcom (14):

V \u003d (17500 / (10,9 * 103)) 8,4 + (290 / (0,42 * 103)) 9.3 \u003d 0,029

PR \u003d 5 - 0,26 * LN (0,029) \u003d 5,92

S pomocou tabuľky 3 sa stanoví pravdepodobnosť. Osoba vo vzdialenosti 120 m môže získať zranenia na zmenu závažnosti s pravdepodobnosťou 82%.

Chemické výbuchy

Príklad №1

Z skladovania V \u003d 1000 M3 sa toluén spojil na opravu. Na začiatku zvárania došlo k explózii toloolene pary. Hustota pary nad vzduchom pri normálnom tlaku ρ \u003d 3,2, indikátor adiabudes y \u003d 1,4, CVBB je 7,8% obj., Teplo explózie plynu je 41 mJ / kg. Posúdiť účinky výbuchu (určiť polomery zóny rôznych stupňov poškodenia budov, konštrukcií a ľudí) a určiť pravdepodobnosť poškodenia človeka na diaľku R \u003d 100 m.

Rozhodnutie:

Pri skladovaní atmosférického tlaku p \u003d 0,1 MPa.

Hustota pár:

ρ \u003d 3.2 · 1,29 \u003d 4,13 kg / m3

Objem para je cez CVTP (predpokladá sa, že celý objem je naplnený zmesou s koncentráciou toluénovej pary zodpovedajúcej VKPV):

V \u003d 1000 · 7,8 / 100 \u003d 78 m3

Plná hmotnosť plynu:

C \u003d 4.13 · 78 \u003d 322 kg

Vzorcom (8) sa vypočíta špecifický plyn:

Q \u003d 41 + 1 / \u003d 41,06 MJ / kg

Protilový ekvivalent výbuchu bude:

qTNET \u003d 41.06 · 322 / 4,24 \u003d 3118 kg

Ekvivalentu šokovej vlny:

out. v. \u003d 0,6 · 3118 \u003d 1871 kg

S ohľadom na výbuch na zemi, hodnota sa vykoná:

q \u003d 2 · 1871 \u003d 3742 kg

Spôsob výberu vzdialenosti od epicentra výbuchu s použitím vzorcov (12.13) sa stanoví radom zón rôznych stupňov poškodenia budov, konštrukcií a osoby uvedenej v tabuľke 2.

Výsledky výpočtu tlakov a impulzov sú uvedené nižšie (tabuľka 6).

Tabuľka 6 - Radius zón ZV expozície

Δpfr, kPa

Na určenie pravdepodobnosti ľudskej lézie v danej vzdialenosti vzorcami (12.13), nadmerný tlak vo vlnovej fronte a špecifický impulz na vzdialenosť 100 m sa vypočíta na vzdialenosť 100 m:

100/(37421/3) = 6,44

Δрфр \u003d 0,084 / 6,444 + 0,27 / 6,442 + 0,7 / 6,443 \u003d 22.2 kPa.

I \u003d 0,4 · 37422/3/100 \u003d 0,96 kPa · s

Podmienená pravdepodobnosť lézie pretlakom osoby nachádzajúcou sa 100 m od epicentra nehody je určená pomocou funkcií PR, ktorá je vypočítaná vzorcom (14):

V \u003d (17500 / (22,2 · 103)) 8,4 + (290 / (0,96 · 103)) 9.3 \u003d 0,14

PR \u003d 5 - 0,26 · LN (0,14) \u003d 5,51

S pomocou tabuľky 3 sa stanoví pravdepodobnosť. Osoba, ktorá je vo vzdialenosti 100 m môže dostať zranenia na zmenu závažnosti s pravdepodobnosťou 69%.

Príklad číslo 2.

Výbuch zväzku železničnej nádrže v \u003d 60 m3 naplnený 80% toluénu sa vyskytla v dôsledku úderu blesku. Hustota plynu pri normálnom tlaku ρ \u003d 4,13 kg / m3, indikátor adiapading y \u003d 1,4, CPV je 7,8% obj. Tlak v nádrži p \u003d 0,1 MPa. Posúdiť účinky výbuchu (určiť polomery zón rôznej miery poškodenia budov, stavby a ľudí) a určiť pravdepodobnosť poškodenia človeka na vzdialenosti R \u003d 30 m.

Rozhodnutie:

Objem plynu sa stanoví cez plniaci koeficient a CBD (predpokladá sa, že celý objem je naplnený zmesou s koncentráciou toluénovej pary zodpovedajúcej VKPV):

V \u003d 60 · 0,2 · 0,078 \u003d 0,936 m3

Plná hmotnosť plynu:

C \u003d 4.13 · 0,936 \u003d 3,9 kg

Vzorcom (7) sa vypočíta špecifický plyn:

Q \u003d 41 + 0,9 / \u003d 41.1 MJ / kg

Protilový ekvivalent výbuchu bude:

qtnet \u003d 41.1 · 3,9 / 4,24 \u003d 37,4 kg

Ekvivalentu šokovej vlny:

out. v. \u003d 0,6 · 37,4 \u003d 22,4 kg

S ohľadom na výbuch na zemi, hodnota sa vykoná:

q \u003d 2 · 22,4 \u003d 44,8 kg

Spôsob výberu vzdialenosti od epicentra výbuchu s použitím vzorcov (12.13) sa stanoví radom zón rôznych stupňov poškodenia budov, konštrukcií a osoby uvedenej v tabuľke 2.

Výsledky výpočtu tlakov a impulzov sú uvedené nižšie (tabuľka 7).

Tabuľka 7 - polomer zón vplyvu

Δpfr, kPa

Na určenie pravdepodobnosti ľudskej lézie vo vzdialenosti R s použitím vzorcov (12.13), nadmerný tlak sa vypočíta vo vlnovej fronte a špecifickým impulzom pre vzdialenosť 30 m:

30/(44,81/3) = 8,4

ΔPFR \u003d 0,084 / 8,4 + 0,27 / 8,42 + 0,7 / 8,43 \u003d 14,9 kPa.

I \u003d 0,4 · 44,82 / 3/30 \u003d 0,17 kPa · s

Podmienená pravdepodobnosť lézie pretlakom človeka, ktorá sa nachádza na 70 m od epicentra nehody, je určená pomocou PR FRUNGIENT, ktorý je vypočítaný vzorcom (14):

V \u003d (17500 / (14,9 · 103)) 8,4 + (290 / (0,17 · 103)) 9.3 \u003d 161

PR \u003d 5 - 0,26 · LN (161) \u003d 3.7

S pomocou tabuľky 3 sa stanoví pravdepodobnosť. Osoba vo vzdialenosti 30 m môže dostať zranenia na zmenu závažnosti s pravdepodobnosťou 10%.

Zoznam použitých literatúry

1. teória explózie a pálenia Chelyyev. Návod - M.: Katedra obrany ZSSR, 1981. - 212 p.

2. Výbušné javy. Hodnotenie a následky: V 2 knihách. Kniha 1. Per. Od angličtiny / - m.: Mir, 1986. - 319 p.

3. Načrtáva výbuchy. Hodnotenie a upozornenie - M.: Chémia, 1991. - 432 p.

5. http: // www. Stlačte tlačidlo. Ruka

6. Nehody a katastrofy. Prevencia a eliminácia následkov. Tutoriál. Kniha 2. a Dr. - M.: Ed. DSA, 1996. - 384С.

7. GOST R 12.3.047-98 SSBT. Požiarna bezpečnosť Technologické procesy. Všeobecné požiadavky. Metódy kontroly.

8. Metódy RD na posúdenie následkov núdzových výbuchov zmesí paliva.

9. Nemožnosť látok a materiálov a ich hasiacich prostriedkov / a kol. - M.: Chémia, 1990. - 496 p.

10. Horľavé a horľavé tekutiny. Adresár / ed. -AGALKOVA - M.: Vydavateľstvo Min. Mestský hostiteľ, 1956. - 112 p.

11., ponožky a úlohy v priebehu procesov a zariadení chemickej technológie. Tutorial - L.: Chémia, 1987. - 576 p.

12. Berezkovsky a preprava chemických výrobkov. - L.: Chémia, 1982. - 253 p.

13., Conratyev bezpečné zariadenia pre chemický a petrochemický priemysel. - L.: Strojárstvo. Leningr. Oddelenie, 1988. - 303 p.

14. Referencia Metalist. V 5 tonách. T. 2. ed. , - M.: Strojárstvo, 1976. - 720 s.

Žiadosti

Príloha A.

Tabuľka A1 - Vlastnosti plynu a niektoré kvapaliny

názov	Hustota látky kg / m3 (v 20 os)	Hustota vzduchový plyn (pár) *	Koeficient adiabat
Acetylén
Oxid dusičitý
Oxid uhličitý
Kyslík
Propylén

Poznámka: Na určenie hustoty výparov sa hustota vzduchu používa na 0 OS.

Príloha B.

Tabuľka B1 - stavebné materiály

Materiál	Pevnosť v ťahu, Σв mpa	Účel
St3PS, ST3SP (GR. A)		Pre časti strojov, obrábacích strojov, nádrží.
		Uchovávajte zriedenú dusičnú a kyselinu sírovú, roztok dusičnanu amónneho a podobné látky s hustotou 1400 kg / m3.
		Pre skladovanie agresívnych chemických výrobkov s hustotou 1540 kg / m3.
		Pri výrobe potrubí a zariadení. Zásobníky na ukladanie skvapalnených plynov, železničných tankov.
		Potrubia, tlak až do 100 kgf / cm2.
		Northern Vykonanie strojov.

veľkosť písma

Uznesenie GosgortKhnadzororu Ruskej federácie z 05-05-2003 29 o schválení všeobecných pravidiel bezpečnosti výbuchu pre výbuch nebezpečných ... relevantné v roku 2018

4.6. Procesy chemických reakcií

4.6.1. Technologické systémy, ktoré kombinujú niekoľko procesov (hydrodynamické, tepelne vložené, reakcie) sú vybavené riadiacimi zariadeniami pre regulované parametre. Kontroly, regulácia a anti-núdzová ochrana by mala zabezpečiť stabilitu a bezpečnosť explózie procesu.

4.6.2. Technologické vybavenie reakčných procesov pre bloky akýchkoľvek kategórií výbušnosti je vybavené automatickými ovládacími prvkami, ovládacími a ochrannými zámkami jednej alebo skupiny parametrov, ktoré určujú výbušnosť procesu (počet a pomer prichádzajúcich zdrojových látok, obsah Komponenty v materiálových tokoch, ktorej koncentrácia v reakčnom zariadení môže dosiahnuť kritické hodnoty, tlakové a teplotné médium, množstvo, spotrebu a parametre chladiacej kvapaliny atď.). V tomto prípade je technologické vybavenie zahrnuté do inštalácie s procesnými blokmi I z výbušnej kategórie, vybavené najmenej dvoma senzormi pre každý nebezpečný parameter (na závislých parametroch na jeden senzor pre každý), prostriedok regulácie a anti -Emergency Automatická ochrana a v prípade potreby duplicitné systémy riadenia a ochrana.

4.6.3. Prevádzka automatických systémov proti núdzovým ochranným prostriedkom by sa mala vykonať podľa určených programov (algoritmy).

4.6.4. V riadiacich systémoch reakčných procesov v technologických blokoch s Qb<= 10, допускается использование средств ручного регулирования при условии автоматического контроля опасных параметров и сигнализации, срабатывающей при выходе их за допустимые значения.

4.6.5. V reakčných procesoch, ktoré sa vyskytujú pri možnom formácii medziprodukčných peroxidácií, bočných výbušných produktov osmineckého a tesnenia (polymerizácia, polykondenzácia) a iných nestabilných látok s ich pravdepodobným vkladom v zariadení a potrubiach, sú poskytované: \\ t

kontrolu nad obsahom v prichádzajúcich surových materiáloch nečistôt, ktoré prispievajú k tvorbe výbušných látok, ako aj pre prítomnosť v medziprodukčných produktoch nestabilných zlúčenín a zabezpečenie daného režimu;

zadajte inhibítory, ktoré vylučujú tvorbu nebezpečných koncentrácií nestabilných látok v zariadení; Vykonávanie špeciálnych požiadaviek na kvalitu použitých konštrukčných materiálov a čistotou povrchovej úpravy prístrojov, potrubia, výstuží, prístrojových snímačov v kontakte s produktmi kontaktovania v procese;

nepretržitá cirkulácia výrobkov, surovín v kapacitných zariadeniach, aby sa zabránilo alebo znížila možnosť ukladania pevných výbušných nestabilných produktov;

výkon nebezpečnými zložkami reakčnej hmotnosti zo zariadenia;

poskytovanie inštalovaných režimov a výrobkov skladovania, ktoré sú schopné polymerizovať alebo racionálne, vrátane načasovania dopravy.

Výber potrebných a dostatočných podmienok organizácie procesu určuje vývojár procesu.

Metódy a frekvencia kontroly nad obsahom nečistôt v surovinách, nestabilných zlúčeninách v reakčnej hmotnosti medziproduktov a konečných produktov, postup pre výstup reakčnej hmotnosti obsahujúcej nebezpečné vedľajšie látky, režimy a čas skladovania výrobkov stanoví Vývojár procesu, ktorý sa odráža v dizajnovej dokumentácii a technologických výrobných predpisoch.

4.6.6. S možnosťou ukladania tuhých výrobkov na vnútorných povrchoch zariadení a potrubí, ich jazda, vrátane núdzových odtokových zariadení z technologických systémov, stanovuje prítomnosť týchto sedimentov a opatrení na bezpečné ich odstránenie a v potrebných prípadoch - záložné zariadenia.

4.6.7. S použitím katalyzátorov, vrátane organometalových, ktoré môžu byť pri interakcii s vzduchovým kyslíkom a (alebo) môže byť voda spálená a (alebo) explózovať, je potrebné poskytnúť opatrenia na odstránenie možnosti podania systému surovín, materiálov a inertný plyn obsahujúci kyslík a (alebo) vlhkosť v množstvách presahujúcich maximálne platné hodnoty. Prípustné koncentrácie kyslíka a vlhkosti, metód a frekvencie kontroly nad ich obsahu v štartovacích produktoch sa určujú s prihliadnutím na fyzikálno-chemické vlastnosti použitých katalyzátorov, kategórie nebezpečnosti výbuchu technologickej jednotky a sú regulované.

4.6.8. Dávkovanie zložiek v reakčných procesoch by mali byť hlavne automatické a uskutočňované v sekvencii, ktorá vylučuje možnosť tvorby vo vnútri prístroja výbušných zmesí alebo neopravovaného reakčného zdvihu, ktorý je určený vývojárom procesu.

4.6.9. Na odstránenie možnosti prehriatia zapojenia sa do procesu látok, ich seba-zapaľovania alebo tepelného rozkladu, s tvorbou výrobkov nebezpečných výbuchu, teplotné režimy, optimálnymi rýchlosťami pohybu produktu, maximálny povolený čas ich pobytu v Vysoká teplotná zóna sa stanoví v dôsledku kontaktu s vykurovacími prvkami zariadenia.

4.6.10. Na odstránenie nebezpečenstva neohláseného rozvoja procesu by sa mali prijať opatrenia na jeho stabilizáciu, núdzovú lokalizáciu alebo oslobodenie zariadení.

4.6.11. Použitie zvyškového tlaku média v periodickom reaktore na vysielanie reakčnej hmotnosti na iný stroj je povolený v oddelených, primeraných prípadoch.

4.6.12. Zariadenie procesov kvapalinového fázy je vybavené systémami na riadenie a reguláciu hladín kvapalín a (alebo) nástroje na automatické vypnutie tejto kvapaliny na zariadenie, keď je uvedená úroveň prekročená alebo iné prostriedky, ktoré vylučuje možnosť prepadu.

4.6.13. Reakčné zariadenia výbušných technologických procesov s miešacím zariadeniami sú zvyčajne vybavené prostriedkami automatického ovládania na spoľahlivú prevádzku a tesnosť tesnení hriadeľov agitátorov, ako aj zámky, ktoré zabraňujú možnosti nakladania do zariadenia výrobkov Nepracované miešacie zariadenia v prípadoch, keď ho vyžaduje proces spracovania procesu a bezpečnosti.

4.6.14. Reakčné zariadenie, v ktorom sa odstraňovanie prebytočnej tepelnej reakcie uskutočnilo cez stenu cez odparovanie chladiacej kvapaliny (chladivo), je vybavený automatickými ovládacími prvkami, reguláciou a signalizáciou hladiny chladiva v elementoch výmenníkov tepla.

4.6.15. V chladiacich systémoch reakčného zariadenia, skvapalnené plyny: \\ t

teplota chladiva (teplota varu skvapalneného plynu) je zaistená udržiavaním rovnovážneho tlaku, ktorej hodnota by mala byť automaticky nastavená;

opatrenia sú poskytnuté, ktoré automaticky zabezpečujú uvoľnenie (vypúšťanie) chladiva z prvkov výmeny tepla reakčného zariadenia, ako aj opatrenia, ktoré vylučujú možnosť zvýšenia tlaku nad chladiacim systémom, keď sa náhle odpojí.

4.6.16. Vývoj a vedenie reakčných procesov pri príprave alebo použití výrobkov charakterizovaných vysokou výbuchovou nebezpečnosťou (acetylén, etylén pri vysokých parametroch, peroxid, metallo-organické zlúčeniny atď.), Náchylné k tepelným rozkladom alebo spontánnej spontánnej polymerizácii, samočinne spontánne, as S týmito vlastnosťami by sa mali uskutočniť s vlastným propagáciou alebo explodovať pri interakcii s vodou a vzduchom, by sa mali vykonávať s týmito vlastnosťami a poskytovať ďalšie osobitné bezpečnostné opatrenia.

Zdrojové údaje pre výpočty. Úlohy práce práce: - systematizácia a rozširovanie teoretických a praktických znalostí týchto disciplín; - získavanie praktických zručností a rozvoj nezávislosti pri riešení inžinierskych technických úloh; - Príprava študentov, aby pracovali na ďalšom kurze a diplomové projekty zariadenia zariadenia a výber konštrukčných materiálov Popis zariadenia a princíp prevádzky zariadenia reakčnou nádobou sa nazývajú uzavreté cievy určené na prenášanie ...

Zdieľajte prácu na sociálnych sieťach

Ak táto práca nevyvoláva v dolnej časti stránky, existuje zoznam podobných prác. Môžete tiež použiť tlačidlo vyhľadávania.

Úvod ...................................................................................................................................

1. Zariadenie I. Zariadenia...............................
   1. …………………………
   2. ……
   3. Výber konštrukčných materiálov………………………………………..

1. Účel výpočtov a zdrojových údajov……………………………………………………
   1. Účel osád ……………………………………………………………………
   2. Vypočítaná schéma zariadenia……………………………………………………..
   3. Zdrojové údaje pre výpočty……………………………………………….
   4. …………………………………………

1. Výpočet pevnosti hlavných prvkov zariadenia……………………………….
   1. ………………………………………………
      1. Výpočet hrúbky steny tela skrine zaťaženého nadbytkom vnútorného tlaku……………………………………………………………..
      2. Výpočet hrúbky steny prípadu telesa zaťaženého vonkajším tlakom
      3. Výpočet shell košele naložený vnútorný tlak
   2. Výpočet dna ……………………………………………………………………..
      1. Výpočet spodnej časti trupu zaťaženého nadbytkom vnútorného tlaku…………………………………………………………………………….
      2. Výpočet hrúbky steny spodnej časti puzdra naloženého vonkajším tlakom…………………………………………………………………………….
      3. Výpočet spodnej časti košele naloženého nadbytkom vnútorného tlaku…………………………………………………………………………….
   3. ………………………………………………..
   4. ………………………...
   5. Výber a výpočet podpory…………………………………………………………...

závery ………………………………………………………………………………………..

Bibliografia.......................................................................................

Úvod

Moderná chemická výroba so špecifickými prevádzkovými podmienkami zariadenia charakterizovanými často vysokými prevádzkovými parametrami (teplota a tlak) a väčšinou veľký výkon vyžaduje vytvorenie vysoko kvalitných zariadení.

Vysoko kvalitné zariadenia sú charakterizované: vysoká účinnosť; trvanlivosť (životnosť trvania najmenej 15 rokov); hospodárstva; spoľahlivosť; bezpečnosť; Zriadenie a jednoduchosť údržby, v závislosti od kvality a výroby.

Menové úlohy:

Systematizácia, konsolidácia a rozšírenie teoretických a praktických znalostí týchto disciplín;

Získavanie praktických zručností a rozvoj nezávislosti pri riešení inžinierskych technických úloh;

Príprava študentov pracovať na ďalších kurzových a diplomových projektoch

1. Zariadenie zariadenia a výber konštrukčných materiálov

1. Popis zariadenia a princíp prevádzky zariadenia

Reakčné zariadenie sa nazýva uzavreté cievy určené pre rôzne fyzikálno-chemické procesy. Reaktor je zariadenie, v ktorom hlavným procesom chemickej technológie pokračuje; Mal by fungovať efektívne, t.j. Uveďte určitú hĺbku a selektivitu chemickej transformácie látok. Reaktor musí spĺňať nasledujúce požiadavky: mať potrebný objem reakcie; Poskytnite danú produktivitu a hydrodynamický spôsob pohybu reakčných látok, aby sa vytvoril požadovaný povrch kontaktu fáz, udržiavať potrebnú výmenu tepla, úroveň katalytickej aktivity atď.

Konštrukcia reakčného zariadenia určuje množstvo faktorov: teplota, tlak potrebný intenzitou výmeny tepla, konzistencia spracovaného materiálu, agregovaný stav materiálov atď.

Na veko a prípad prístroja sú dva dýzy na dodávku a odstránenie produktov. S pomocou mixéra sa vyskytujú miešacie látky. Na udržanie špecifickej teploty v reaktore je zariadenie vybavené bundu, na ktorom sú dva dýzy na zásobovanie vykurovacej látky a odstránenie kondenzátu.

1. Výber konštruktívneho výkonu hlavných prvkov zariadenia

Prvky, ktoré sa majú vybrať a konštruktívne spracovanie sú: prístrešok (telo), spodné, kryt, tričko, miešadlo, prírubové spojenia, podporuje.

Voľba konštruktívneho výkonu hlavných prvkov zariadenia sa vykonáva v súlade s použitím.

Pre oceľové valcové škrupiny, ktorých škrupiny sa vykonávajú z listov valcovaných listov, používa sa GOST 9617-76.

Spodok je zvolený eliptický tvar s valecou sfarbením (GOST 6533-78) [p.112, obr. 7.1 (A), 1]. Veľkosť spodnej časti puzdra je akceptovaná podľa tabuľky. 7.2 p.116:

; ; .

Uzávery zariadení môžu byť nasnímané a zvárané so zariadením. Takéto zvárané zariadenia sú zvyčajne vybavené poklopy, ktoré sú štandardizované. Konštrukcia poklopu s vekom sa odoberá sférické veko, vykonanie 1 s tesnením na spojovacom výčnelku.

Košele sú určené na vonkajšie vykurovanie alebo chladenie tekutých výrobkov spracovaných a uložených v zariadení. Podľa dizajnu košele sa nachádzajú v bloku a vyberte. Najjednoduchšie a spoľahlivé v práci sú v okruhoch košele. Preto berieme oceľovú šírenie pre oceľové zvislé zariadenie typu 1 s eliptickou dnou a dolným uvoľňovaním výrobkov s.164:

; ; ; .

Označenie: Shirt 1-3000-3563-2-O je 26-01-984-74.

Košele s eliptickou dna sa používajú, keď a, čo zodpovedá zadaným podmienkam v košeli (,).

V zariadeniach pre odnímateľné pripojenie spojovacích krytín a jednotlivých častí sa prírubové zlúčeniny používajú hlavne kolo. Konštrukcia prírubového spojenia sa aplikuje v závislosti od prevádzkových parametrov zariadenia. S plochými zvarovými prírubami .

Konštrukcia miešadla prijímať turbínu. Turbína miešadlá poskytujú intenzívne miešanie v celom pracovnom objeme mixéra pri miešaní viskozity kvapaliny predtým, ako aj hrubé suspenzie.

Inštalácia zariadení pre základy alebo špeciálne podporné štruktúry sa vykonáva väčšinou s podporou. Vertikálne zariadenia sú zvyčajne inštalované na suspendovaných labkách, keď je zariadenie umiestnené medzi prekrytiami v miestnosti alebo na špeciálnych konštrukciách. Prijímame návrh podpory - labky.

1. Výber konštrukčných materiálov

Pri výbere konštrukčných materiálov je potrebné zvážiť:

Podmienky prevádzky zariadenia, t.j. Vlastnosti korózie a erózie média, teploty a tlaku média;

Technologické vlastnosti použitého materiálu: zvariteľnosť, plasticita a ďalšie;

Ekonomické úvahy

Pre telo prístroja vyberieme oceľ 12x18N10T GOST 5632-72. Oceľ 12x18N10T je vysoko legovaná oceľová korózia austenitická trieda. Táto oceľ je veľmi častá v chemickom priemysle a nie je nedostatočná. Oceľ neovplyvní kvapalné médium umiestnené v tele prístroja.

Podľa stavu, v košeli, neagresívne prostredie (vodná para). Vzhľadom k tomu, pre košeľu, vyberáme uhlíkovú oceľ bežnej kvality ES3P5 GOST 380-71.

Miešadlo a hriadeľ, ktorý prichádza do styku s pracovným médiom, sú vyrobené z ocelí s odolnosťou proti korózii nie je nižšia ako oceľ, z ktorej sa vykonáva telo zariadenia. Vyberáme si aj oceľovú 12x18n10t GOST 5632-72.

Keďže v zariadení je netoxické a nevýbušné médium, ako aj pracovný tlak neprekračuje hodnotu, žľazy aplikujú tesnenia žľazy.

Materiál polotovarov alebo hotových spojovacích materiálov musí byť tepelné spracovanie. Zodpovedajúce matice a skrutky (cvoky) by mali byť vyrobené z rôznych materiálov z tvrdosti, zatiaľ čo s výhodou ťažšie brať skrutky (cvoky). Podľa materiálu upevňovacích prvkov si vyberieme Art 35 GOST 1050-74 HB \u003d 229 (skrutky) a Hb \u003d 187 (NUTS).

Materiál tesnení si vyberie Paronit GOST 480-80.

Priame a krúžkové zadné spoje zariadenia vyrobené z oceľového plechu sú vyrobené poloautomatickým zváraním pod vrstvou Fluuse. Vyberieme zváracie materiály používané na poloautomatické zváranie:

1. pre vysoko legovanú oceľ 12x18N10T:

Značka drôtu 05x20N9FBS GOST 2246-70

1. pre uhlíkovú oceľ EG3SP5:

Značkový drôt SV-08A GOST 2246-70

Mark FLUS OCES-45 GOST 9087-69

1. pre vysoko legovanú oceľ 12x18N10T s uhlíkovým EJACP5:

Značka drôtu 07x25N12G2T GOST 2246-70

Mark Fluice AN-26S GOST 9087-69

Pri výrobe a zváraní vnútorných zariadení zariadenia sa nosné konštrukcie používajú manuálne elektrické oblúkové zváranie. Vyberte zváranie nasledujúci materiál:

1) Pre armatúry vyrobené z vysoko legovanej ocele 12x18H10T, s puzdrom:

Typ elektródy E08x20N9G2B GOST 10052-75;

2) Pre armatúry a podporu z uhlíkovej ocele ESTSP5, s košeľovacím košenom:

Typ elektródy E50A GOST 9467-75.

1. Účel výpočtov a zdrojových údajov
   1. Účel osád

Účelom práce je:

Stanovenie hrúbky stien škrupín, spodnej časti tela a košele;

Stanovenie hlavných rozmerov posilňovacích prvkov otvorov;

Výber prírubovej zlúčeniny, stanovenia priemeru a počet prírubových skrutiek;

Podpora výberu a výpočtu

1. Vypočítaná schéma zariadenia

Konštrukcia miešačky pre kvapalné médium s miešacím zariadením je znázornené na obrázku 1. V súlade s obrázkom 1 sú hlavné prvky mixéra: puzdro s plášťom, krytom, pohonom s nosičom, rotujúcim miešacom , nainštalovaný na hriadeli, žľaze a koncové tesnenie, montáž na odstránenie reakčných produktov.

Obr. 1 odhadovaná schéma zariadenia.

1. Zdrojové údaje pre výpočty

Počiatočné údaje:

Objem prístrojov

V reaktore
V stredu	Teplota, C.	Tlak, MPa
Glycerín, 30%
V košeli
V stredu	Teplota, C.	Tlak, MPa
Par		0,33

Hodnoty priemeru

Hromadná jazda

Podporuje usporiadať na stenu košele;

Jednotka na výkrese sa zobrazí podmienečne. Výška pohonu, aby sa rovnala výšku reaktora.

1. Určenie vypočítaných parametrov

Vypočítaná teplota sa stanoví na základe tepelného výpočtu alebo výsledkov testov. V prípade nemožnosti vykonávania tepelného výpočtu sa vypočítaná teplota rovná fungovaniu, ale nie menej ako 200 C, Preto:

Prevádzková teplota: prípady

Košele

Vypočítaná teplota: prípady

Košele

Vypočítaný tlak na teleso prístroja sa berie rovní:

(2.1)

Skontrolujeme, že je potrebné vziať do úvahy tlak stĺpika hydrostatického tekutiny, kontrola stavu:

; (2.2)

; (2.3)

kde - hustota média v prípade prevádzkovej teploty. Médium v \u200b\u200bpuzdre je 30% roztok glycerínu. Hustota roztoku sa stanoví vzorcom:

; (2.4)

kde W. - vlhkosť, prijímanieW \u003d 90%;

T \u003d 275 - 295 0 K, berieme t \u003d 290 0 K;

Výška hladiny tekutiny v prípade zariadenia;

Podmienkou sa preto musí zvážiť tlak hydrostatického stĺpca tekutiny v zariadení. Potom sa vypočítaný tlak stanoví vzorcom:

; (2.5)

Prípustné napätie materiálu prípadu je zvolené podľa tabuľky 1.4 pri vypočítanej teplote

Prípustné napätie materiálu košele sú zvolené podľa tabuľky 1.3 pri vypočítanej teplote

Vypočítaný tlak na tričko:

(2.6)

Skontrolujeme, že je potrebné vziať do úvahy hydrostatický stĺpec kvapaliny v košeli. Vzorcom (2.3):

Potom podľa vzorca (2.2) dostaneme:

Vzhľadom k tomu, stav sa nevykonáva, tlak hydrostatického piliera tekutiny v zariadení neberie do úvahy. Teda.

Skúšobný tlak v hydraulickej skúške puzdra je určený vzorcom, keď:

; (2.7)

Skúšobný tlak v hydraulickej skúške košele je určený vzorcom, keď:

; (2.8)

Prípustné napätie počas hydraulického testu sú stanovené vzorcom:

; (2.9)

kde je korekčný koeficient, ktorý berie do úvahy typ obrobku. Pre oceľové plech valcované

Výťažok ocele na 200 C. Pre oceľ 12x18N10T; pre oceľovú eastersp5;

Pre telesné materiály;

Pre materiálové tričko.

Skontrolujeme potrebu vypočítať prístroj na interný skúšobný tlak kontrolou stavu:

; (2.10)

kde - tlak hydrofických testov je určený vzorcom:

; (2.11)

kde - hustota vody;

Výška piliera tekutín (voda);

Vzorcom (2.10) dostaneme:

Podmienka sa preto nevykonáva, výpočet na pevnosti tela zariadenia za podmienok hydrotestinácie.

Kontrola stavu (2.10) na tričko:

kde je výška hladiny vody v košeli pri hydrotestovaní;

Vzorcom (2.10) dostaneme:

Podmienka sa preto nevykoná výpočet na pevnosti košele zariadenia za podmienok hydrogensív.

1. Výpočet pevnosti hlavných prvkov zariadení

1. Výpočet cylindrických škrupín

Začnime s výpočtom valcového plášťa.

Na oblúk sa aplikujú dva tlaky: Prebytok vnútornej (vo vnútri reaktora) a vonkajší tlak (tlak v košeli), takže pri výpočte valcového plášťa budú mať dve možnosti hrúbky, z ktorých musíte vybrať maximum.

Objem obsadený plášťom je definovaný ako rozdiel v objeme prístroja a objem dna:

; (3.1)

Výška plášťa:

; (3.2)

Vypočítaná dĺžka valcového prípadu prípadu: \\ t

; (3.3)

kde - dĺžka plášťa, na ktorej je vonkajší tlak platný;

Výška valcovej časti konjugovaných dna, prijímame podľa strany 118;

Výška eliptickej časti dna;

3.1.1 Výpočet hrúbky steny prípadu telesa zaťaženého nadbytkom vnútorného tlaku

Vypočítanú hrúbku prípadu určujeme, výpočet sa vykonáva a: \\ t

; (3.4)

kde - vnútorne tlak;

Priemeru škrupiny;

Vypočítaná hrúbka škrupiny pre vodové podmienky:

; (3.5)

Kontrola stavu:

; (3.6)

Stav sa preto nevykonáva.

Hrúbka steny je určená vzorcom:

; (3.7)

kde je. - Celková veľkosť pridávania k vypočítanej hrúbke steny. Hodnotaz Stanovený vzorcom:

; (3.8)

od 1. \\ T - pridať kompenzáciu korózie a erózie;

S 2 - pridať kompenzáciu mínus tolerancie;

S 2 - technologický zisk;

Plagát z 1. Stanovený vzorcom:

; (3.9)

kde - miera korózie prípadu materiálu - oceľ 12x18n10t

T \u003d 20 rokov - životnosť zariadenia;

hodnoty C 2, C 3 sú nula.

Vzorcom (3.7) dostaneme:

Vyberte najbližšiu úroveň vyššej štandardnej hodnoty.

3.1.2 Výpočet hrúbky steny prípadu telesa zaťaženého vonkajším tlakom

Odhadovaná hrúbka steny je určená vzorcom:

; (3.10)

kde - koeficient určený na obr .6.3 v závislosti od hodnôt koeficientov a: \\ t

; (3.11)

kde je koeficient stability pre pracovné podmienky, prijímame podľa P.105;

Koeficient stability pre hydro-skúšobné podmienky, prijímame podľa P.105;

Modul pružnosti pre oceľ 12x18N10T;

Modul pružnosti ocele EastersP5;

Odhadovaný vonkajší tlak, prijímame rovnaký tlak vody v košeli;

pre pracovné podmienky:;

pre hydrotestovanie :.

Odhadovaný koeficient K.3 Stanovený vzorcom:

; (3.12)

Určite: Pre pracovné podmienky

Pre podmienky hydro-testu.

Podľa vzorca (3.10) pre prevádzkové podmienky:

Pre podmienky hydro-testu:

Vypočítaná hrúbka steny puzdra, zaťaženého vnútorného a vonkajšieho tlaku, odobrať z podmienok maxima:

; (3.13)

; (3.14)

Axiálna tlaková silaF. Stanovený vzorcom:

pre pracovné podmienky; (3.15)

pre hydrotestové podmienky (3.16)

Skontrolujeme stabilitu prípadu prípadu. Podmienka by sa mala vykonať:

pre pracovné podmienky; (3.17)

pre podmienky hydro-testu; (3.18)

kde a je tlak v pracovných podmienkach a hydrotestovaní;

A - prípustný vonkajší tlak za pracovných podmienok a za podmienok hydro-testu;

A - prípustná axiálna tlaková sila v pracovných podmienkach a za podmienok hydro-testu;

Prípustný exteriérový tlak zo stavu sily:

V pracovných podmienkach; (3.19)

v podmienkach hydro-testu; (3.20)

V pracovných podmienkach; (3.21)

kde v 1. - je určené:

; (3.22)

take 1 \u003d 1;

Za podmienok hydro-testu (3.23)

Prípustný exteriérový tlak s prihliadnutím na silu a stabilitu:

V pracovných podmienkach; (3.24)

V podmienkach hydro-testu; (3.25)

Skontrolujte stav sily škrupiny:

V pracovných podmienkach; (3.26)

V podmienkach hydro-testu; (3.27)

Podmienky pevnosti sa vykonávajú.

Prípustná axiálna kompresická sila z pevnosti:

Pre pracovné podmienky; (3.28)

pre podmienky hydro-testu; (3.29)

Prípustná axiálna tlaková sila z stavu stability v elasticite; (3.30)

; (3.31)

Pre pracovné podmienky;

pre podmienky hydro-testu.

Umožnila axiálnu tlakovú silu s prihliadnutím na obe podmienky:

Pre pracovné podmienky; (3.32)

pre podmienky hydro-testu; (3.33)

Kontrola stavu (3.17):

Kontrola stavu (3.18):

Uskutočňujú sa podmienky stability.

3.1.3 Výpočet škrupinovej košele Načítaný vnútorný tlak

Odhadovaná hrúbka košele je určená vzorcom:

; (3.34)

kde je tlak v košeli;

Priemer košele;

Koeficient sily zvaru pre zadok zvarov košele s obojstranným pevným nosičom vykonávaným automatickým zváraním;

Pre podmienky hydro-testu:

; (3.35)

Ako vypočítaná hrúbka

Hrúbka steny:

; (3.36)

kde C je určený vzorcom:

; (3.37)

kde - miera korózie prípadu materiálu - sa stala ES3P5

Prijímame väčšiu štandardnú hodnotu.

Pre pracovné podmienky; (3.38)

pre podmienky hydro-testu; (3.39)

Skontrolujte stav sily

Pre pracovné podmienky; (3.40)

Pre podmienky hydro-testu; (3.41)

1. Výpočet dna

Výpočet začína viesť zo spodnej časti prípadu. Dve tlaky pracujú na ňom: vonkajšie a vnútorné nadmerné.

3.2.1 Výpočet dna trupu zaťaženého nadbytkom vnútorného tlaku

V pracovných podmienkach; (3.42)

kde - vnútorne tlak;

Priemer dna;

Prípustné napätie pre oceľ 12x18N10T s;

Koeficient sily zvaru s automatickým oblúkovým elektrickým zváraním, prijímame podľa;

v podmienkach hydro-testu; (3.43)

Dvoch hodnôt, vyberte si viac, t.j. .

3.2.2 Výpočet hrúbky steny spodnej časti puzdra naloženého vonkajším tlakom

Hrúbka steny eliptického dna sa vypočíta podľa vzorca:

V pracovných podmienkach; (3.44)

kde - koeficient privádzania okruhu zakrivenia eliptického dna. Pre predbežné výpočet prijímameE \u003d 0,9;

V pracovných podmienkach

alebo;

pre podmienky hydro-testu; (3.45)

alebo;

Vypočítaná hrúbka steny spodnej časti telesa zaťaženého nadbytkom vnútorného a vonkajšieho tlaku, berieme od stavu:

; (3.46)

8,5 mm.

Hrúbka steny:

; (3.47)

Prijímame väčšiu štandardnú hodnotu.

Prípustný tlak na prepustenie interne

; (3.48)

Skontrolujte stav sily:

; (3.49)

Prípustný vonkajší tlak je určený vzorcom:

Pre pracovné podmienky; (3.50)

Prípustný tlak z podmienok sily:

; (3.51)

Prípustný tlak z stabilného stavu:

; (3.52)

Koeficient pre E. Určite podľa vzorca:

; (3.53)

; (3.54)

Pre podmienky hydro-testu; (3.55)

; (3.56)

Prípustný tlak z stabilného stavu:

; (3.57)

Skontrolujte stav sily

Pre pracovné podmienky; (3.58)

Pre podmienky hydro-testu; (3.59)

Uskutočňujú sa obidve pevnosti.

3.2.3 Výpočet spodnej časti košele naloženého nadbytkom vnútorného tlaku

Vypočítaná hrúbka steny eliptického dna je určená vzorcom:

V pracovných podmienkach; (3.60)

kde - vnútorne tlak;

Priemer košele;

Prípustné namáhanie ocele Eastersp5 s;

Koeficient sily zvaru s automatickým oblúkovým elektrickým zváraním, prijímame podľa;

v podmienkach hydro-testu; (3.61)

Dvoch hodnôt, vyberte si viac, t.j. .

Hrúbka steny:

; (3.62)

Prijímame väčšiu štandardnú hodnotu.

Prípustný vnútorný pretlak:

Pre pracovné podmienky; (3.63)

pre podmienky hydro-testu; (3.64)

Skontrolujte stav sily

Pre pracovné podmienky; (3.65)

Pre podmienky hydro-testu; (3.66)

Uskutočňujú sa obidve pevnosti.

1. Výpočet a posilnenie otvorov

Vypočítame otvorenie, ktoré nevyžaduje posilnenie:

; (3.67)

kde; (3.68)

; (3.69)

Kontrola stavu:; (3.70)

Podmienka sa preto vykonáva, preto by tento otvor nemal posilniť. Vzťahuje sa aj na zvyšok otvorov.

1. Výber prírubovej zlúčeniny a výpočtu jej skrutiek

Materiál skrutiek, orechy - oceľ 35 GOST 1050-74;

Prírubový materiál - 20K;

Baliaci materiál - Paronit GOST 480-80;

Odhadovaný tlak vo vnútri prístroja - 0,136 MPa;

Vypočítaná teplota -

Vnútorný priemer prírubovej zlúčeniny;

Hrúbka steny;

Hlavné parametre zlúčeniny príruby:

Vnútorný priemer príruby;

Vonkajší priemer príruby;

Priemer Bojového obvodu;

Geometrické veľkosti tesniacej plochy;

Hrúbka príruby;

Priemer otvorov pod skrutkami;

Počet otvorov;

Priemer skrutky;

Hlavné parametre kladenia:

Vonkajší priemer;

Vnútorný priemer;

Šírka tesnenia;

Zaťaženie pôsobiace na prírubovú zlúčeninu z prebytku vnútorného tlaku:

; (3.71)

kde - priemerný priemer položenia;

; (3.72)

Reakcia tesnenia v pracovných podmienkach:

; (3.73)

kde je účinná šírka tesnenia;

pre ploché podložky; (3.74)

Koeficient, prijímanie softvéru;

Úsilie vyplývajúce z teplôt deformácií. Pre zvarové príruby z jedného materiálu:

; (3.75)

kde je počet skrutiek;

; (3.76)

kde je rozstup skrutiek;

; (3.77)

Rozmerový koeficient. Pre pripojenia so zváranými prírubami:

; (3.78)

kde; (3.79)

kde je lineárny palivo tesnenia;

(3.80)

kde je modul extrémnej elasticity materiálu tesnenia, prijímame podľa;

Lineárna skrutka:

; (3.81)

kde - vypočítaná dĺžka skrutky:

; (3.82)

kde - dĺžka skrutky medzi nosnými povrchmi hlavy skrutky a maticou;

; (3.83)

- ;

Vypočítaná prierezová plocha skrutky na vnútornom priemere závitu;

Modul pozdĺžnej pružnosti materiálu skrutiek;

Dodržiavanie príruby:

; (3.83)

kde W. - bezrozmerný parameter;

Koeficient;

Bezrozmerný parameter;

Približná hrúbka príruby;

Modul pozdĺžnej pružnosti prírubového materiálu;

; (3.84)

kde je bezrozmerný parameter;

; (3.85)

pre ploché zvárané príruby; ; \\ T (3.86)

Prijímame podľa;

; (3.87)

kde; (3.88)

Ekvivalentná hrúbka príruby pre ploché zvárané príruby;

Malá hrúbka kužeľového prírubového kríka;

Ale; (3.89)

Prijímame podľa;

Prijímame podľa;

Koeficient teploty lineárny rozširovanie materiálu príruby;

Koeficient teploty lineárny expanziu materiálu skrutiek;

Podľa;

Podľa;

; (3.90)

kde - parameter prijímame podľa;

Koeficient tuhosti príruby;

; (3.91)

kde; (3.92)

pre ploché zvárané príruby.

Prijímame podľa;

; (3.93)

Výsledné ohýbacie momenty v diametrickom smere prierezu príruby:

; (3.94)

; (3.95)

; (3.96)

Podmienky pevnosti skrutiek:

; (3.97)

; (3.98)

; ;

; .

Krútiaci moment na kľúč pri uťahovaní skrutiek (cvoky) je určený softvérom.

Stav sily reťazca:

; (3.99)

; .

Podmienka reťazca sa vykonáva.

s 1 príruba:

; (3.100)

keď - prijímame podľa

Maximálne napätie v prierezes 0 príruba:

; (3.101)

kde - prijímame podľa;

Napätie v kruhu príruby od okamihu0 :

; (3.102)

Napätie v prírube objímky z vnútorného tlaku:

; (3.103)

; (3.104)

Stav sily príruby:

; (3.105)

kedy; (3.106)

Uhol otáčania príruby:

; (3.107)

pre ploché príruby ;

. (3.108)

1. Výber a výpočet podpory

Výpočet sa vykonáva softvérom.

Určiť vypočítané zaťaženia. Zaťaženie na jednej podpere je určené vzorcom:

; (3.109)

kde, - koeficienty v závislosti od počtu podpory;

P je hmotnosť plavidla v pracovných podmienkach av podmienkach hydro-testu;

M je vonkajší ohýbací moment;

D. - priemer košele;

e. - vzdialenosť medzi bodom aplikácie úsilia a obloženia.

Vzhľadom k tomu, že vonkajší ohýbací moment je nula, potom vzorec (3.109) má formu:

; (3.110)

S počtom podpory;

Hmotnosť plavidla v pracovných podmienkach;

Hmotnosť nádoby v hydro-skúšobných podmienkach;

pre pracovné podmienky;

pre podmienky hydro-testu;

Axiálne napätie z vnútorného tlaku a ohybu:

; (3.111)

kde - hrúbka steny zariadenia na konci životnosti;

; (3.112)

kde je. - výkonná hrúbka steny zariadenia;

C je zvýšenie kompenzácie korózie;

S 1. - dodatočný nárast;

pre pracovné podmienky;

pre podmienky hydro-testu.

Okresné napätie z vnútorného tlaku:

; (3.113)

pre pracovné podmienky;

pre podmienky hydro-testu.

Maximálne membránové napätie z hlavných zaťažení a podporných reakcií:

; (3.114)

pre pracovné podmienky;

pre podmienky hydro-testu.

Maximálne membránové napätie z hlavných zaťažení a nosná reakcia sa stanoví vzorcom:

; (3.115)

[1, str.293, obr.14,8];

pre pracovné podmienky;

pre podmienky hydro-testu

Maximálne napätie ohybu z podpornej reakcie:

; (3.116)

kde - koeficient v závislosti od parametrov a.[1, str.293, obr.14.9];

pre pracovné podmienky;

pre podmienky hydro-testu.

Stav sily je:

; (3.117)

kde - pre pracovné podmienky;

Pre podmienky hydro-testu;

pre pracovné podmienky;

pre podmienky hydro-testu;

Uskutočňuje sa stav pevnosti.

Hrúbka nad hlavou je určená vzorcom:

kde - koeficient, prijímame podľa;

pre pracovné podmienky;

pre podmienky hydro-testu;

Konečne prijať.

Závery

Výsledkom konštrukcie kurzu je podrobný výpočet prístroja a jeho prvkov na základe podmienok jeho prevádzky. Najmä hrúbka škrupiny, košele, dna; výpočet prírubovej zlúčeniny; výpočet posilnenia otvorov; Výpočet podpery. Aj výber materiálov s prihliadnutím na technické a ekonomické ukazovatele. Väčšina hrúbok prvkov prístroja sa odobrala s okrajom na základe výpočtov pevnosti, čo umožňuje aplikovať zariadenie za prísnejších podmienok, ako je špecifikované.

Na základe výpočtu možno konštatovať, že navrhnuté zariadenie je vhodné na prevádzku za stanovených podmienok.

BIBLIOGRAFIA

1. Leschinsky A.A. Projektovanie zváraných chemikálií: adresár. - L.: Strojárstvo. Leningr. Depozia, 1981. - 382 p., IL.

2. Mikhalev M.F. "Výpočet a návrh strojov chemického priemyslu";

3. Vykonajte prednášky

Iné podobné práce, ktoré vás môžu zaujímať. ISHM\u003e
5103.		Výpočet prístrojov na výmenu tepla	297.72 kB.
	Stanovenie parametrov zmesi plynu sú identické pre všetky termodynamické procesy. V hlavných technologických zariadeniach a ropných a plynárenských zariadeniach, najčastejšie plyny sú uhľovodíkovi alebo ich zmesi so vzduchovými zložkami a malým množstvom nečistôt iných plynov. Účelom termodynamického výpočtu je určiť hlavné parametre zmesi plynu v ...
14301.		Výpočet prístrojov zmäkčovania vody	843,24 kB.
	Účelom tohto projektu kurzu je vypočítať stanicu na zmäkčovanie vody s kapacitou 100 metrov kubických. Výpočet membránového zariadenia je určiť požadované množstvo membránových prvkov navrhnutia súvahové okruhy na pohybe vody a komponentom výberu čerpacieho zariadenia, aby sa zabezpečil požadovaný pracovný tlak, keď sa voda dodáva na membránové zariadenie .
1621.		Výpočet hnacích prvkov (prístroje, zariadenia)	128.61 kB.
	Pri vykonávaní projektu kurzu študent neustále prechádza z výberu schémy mechanizmu prostredníctvom multivariance dizajnových riešení pred jeho implementáciou na pracovných výkresoch; Uvedenie do prevádzky pre inžiniersku tvorivosť, zvládnutie predchádzajúcich skúseností.
20650.		Výpočet pevnosti hlavných prvkov zariadenia	309.89 kB.
	Zdrojové údaje pre výpočty. Úlohy práce práce: - systematizácia a rozširovanie teoretických a praktických znalostí týchto disciplín; - získavanie praktických zručností a rozvoj nezávislosti pri riešení inžinierskych technických úloh; - Príprava študentov, aby pracovali na ďalšom kurze a diplomové projekty zariadenia zariadenia a výber konštrukčných materiálov Popis zariadenia a princíp prevádzky zariadenia reakčnou nádobou sa nazývajú uzavreté cievy určené na prenášanie ...
6769.		Zariadenie rečového zariadenia	12.02 kB.
	S dýchaním sú ľahké ľudia stlačené a stláčajú. Keď sú pľúca lisované, vzduch prechádza cez larynx, ktorého cez hlasové väzovky sú umiestnené vo forme elastických svalov. Ak sa vzduch prúd vyjde z pľúc a hlasové zväzky z pohybujúceho sa a napätia, potom zväzky oscilujú - hudobný zvuk (tón)
13726.		Anatómia muskuloskeletačného systému	46.36 kB.
	Na kocky, hlavné miesto zaberá: doskové kostné tkanivo, ktoré tvorí kompaktnú látku a hubovú kostnú látku. Chemické zloženie I. fyzikálne vlastnosti Kosti. Povrch kosti je pokrytý útokom. Periosteum je bohatý na nervy a cievy cez nej diéta a inerváciu kosti.
20237.		Poruchy muskuloskeletačného systému u detí	156,13 kB.
	Napriek tomu, že muskuloskeletálny systém je zdanlivo najsilnejšou štruktúrou nášho tela, v detstvo Je najzraniteľnejšia. Je to v detstve a dospievaní, že takéto patológie sa nachádzajú ako Krivieshi, Flatfoot, skolióza, Kyphóza a iné polohe. A ak neprijímate správne opatrenia včas, aby ste odstránili vrodené alebo vývojové chyby
17394.		Analýza aktivity strojového zariadenia Golgi v bunke	81,7 kB.
	Zariadenie Golgiho je zložkou všetkých eukaryotických buniek (takmer jediná výnimka - erytrocyty cicavcov). Je to základná membránová organelová kontrola intracelulárnych dopravných procesov. Hlavnými funkciami Golgiho prístroja sú modifikácia, akumulácia, triedenie a smer rôzne látky V zodpovedajúcich intracelulárnych oddeleniach, ako aj mimo bunky.
11043.		Výpočet a výber pristátia typických pripojení. Výpočet rozmerových reťazcov	2.41 MB.
	Stav moderného domáca ekonomika Vzhľadom na úroveň rozvoja priemyselných odvetví, ktoré určujú vedecký a technický pokrok krajiny. Takéto sektory sú v prvom rade stroj-stavebný komplex, ktorý produkuje moderné vozidlá, stavebné, zdvíhanie, dopravu, cestné vozidlá a iné zariadenia.
18482.		Dizajn konzumácie rúrkového výmenníka tepla Vertikálny typ	250,25 kB.
	V ohrievači PSV, studená voda zo siete prúdi cez výmenné rúrky na výmenu tepla, v rovnakej dobe otepľovacia para prechádza cez parou-zavlažujúcou dýzou v interne intercomxovom priestore, kde v kontakte s výmennými rúrkami tepla, ohrieva vodu. Kondenzát vytvorený počas tohto procesu je vypustený cez špeciálnu dýzu v spodnej časti puzdra.

Domov\u003e Zákon

výroba výbušnín a obsahujúca ich produkty 1. Zariadenie by sa malo vyvinúť s prihliadnutím na fyzikálno-chemické a výbušné vlastnosti zamýšľaného používania výbuchov a produktov: citlivosť na vplyv a trenie, účinky pozitívnych a negatívnych teplôt, chemickej aktivity a schopnosť tvorby nových produktov Elektrická energia, sklony do prašnosti, chirurgie, úniku, vhodnosti na pneumatickú prepravu alebo čerpanie potrubiami a inými vlastnosťami, priamo alebo nepriamo ovplyvňujú bezpečnosť systému "Výbušné - zariadenia". 2. Návrh zariadenia by mal zabezpečiť aj bezpečnosť servisného personálu technické údaje a prevádzkové režimy, ktoré spĺňajú požiadavky regulačnej a technickej dokumentácie pre zamýšľané použitie výbušnín a výrobkov, vrátane: možnosť voľného prístupu na kontrolu a čistenie uzlov, kde výbušniny a výbušniny podliehajú mechanickým účinkom, ako aj na miesta, kde je zvyšková akumulácia možná výbušniny, mazivá a iné výrobky; Obmedzenie mechanických zaťažení na výbušniny a výrobky na bezpečné limity; ochrana rukávov, uzemňovacích vodičov potrubí, zaťaženia, elektrických vedení z oderu počas prevádzky; Súlad s parametrami daného termálneho režimu, vrátane. Eliminácia prehriatia v uzlach a detailoch v kontakte s výbušninami a výrobkami a v potrebných prípadoch, regulácia teploty; Dávkovanie komponentov BB; inštalované poprašovanie; zamykanie z nebezpečného porušenia postupnosti operácií; Diaľkové ovládanie nebezpečných operácií; Spoľahlivé a včasné monitorovanie vykonávaných technologických procesov; spoľahlivé svetlo a (alebo) zvukový alarm na výskyt alebo aproximáciu nebezpečných (núdzových) režimov. 3. Pri výbere materiálov na výrobu ciev a zariadení sa zohľadňuje teplota steny (minimálne negatívne a maximálne vypočítané), \\ t chemické zloženie, povaha média (korózne, výbušné, požiarne nebezpečné, atď.) A technologické vlastnosti látok. Materiály by nemali vstúpiť do interakcie s reakčnou hmotnosťou, výparmi alebo prachom spracovaných látok. 4. Na výrobu jednotlivých častí sa môže použiť tepelne odolné elektricky vodivé plasty dostatočnej pevnosti. 5. Uzly s riadením a komplexnými časťami, ktoré nemajú priamy kontakt s výbušninami a výrobkami, ale vyrobené z materiálov, ktoré dávajú iskry, musia byť bezpečne izolované z výbušnín a výrobkov alebo potiahnutých plastov, alebo utesnené puzdrom z materiálov, ktoré nedávajú iskry., 6. Vo všetkých prípadoch, ak to nie je definované špeciálne regulovanými podmienkami prevádzkovania uzlov, by návrh zariadenia mal vylúčiť BBUSS v medzerách medzi opitými a sťažnými údajmi. Ten sa dá dosiahnuť aplikovaním vhodných tesnení, diaľkových ložísk, jacktacking na skrutiek a podobných riešeniach. 7. Nemali by byť žiadne spojovacie materiály (skrutky, úniky, klipy, prsty, pozemky) v tokoch BB. 8. V závitových pripojeniach mimo prenosovej dráhy je potrebné poskytnúť pílovanie alebo iný spôsob upevnenia upevňovacích prvkov. 9. Zariadenia, v ktorých alebo spracováva výbušniny, schopné rozkladu počas dlhodobého umiestnenia v plavidle alebo prístroji, by nemali mať oblasti preťaženia, v ktorých sa môžu akumulovať látky. Konštrukcia zariadení zariadení by mala vylúčiť možnosť vstupu do mazív v výbušninách. 11. Pri prevádzkovom zariadení, vykurovanie povrchov uzlov a častí, ku ktorému by nemali sedimentácia prachu výbušnín prekročiť 60 o C. Toto je nevyhnutné na zabezpečenie výberu vhodných prevádzkových režimov a len vo výnimočných prípadoch (potrubia a košele diaľnice horúca voda , výfukové rúry spaľovacích motorov, ohrievačov, výmenníkov tepla) použitím tepelnej izolácie. 12. Vonkajšie povrchy plavidiel a prístroja, ktoré majú teplotu viac ako 45 ° C, by mali mať tepelnú izoláciu. Upevnenie tepelnej izolácie sa vykonáva na mieste inštalácie, pre ktoré by mali byť vybavené zariadenia na upevnenie tepelnej izolácie v konštrukcii ciev a zariadení. Tepelné izolačné materiály musia byť neuskutočnené a nie sú zapojené do interakcie so spracovanými látkami. Plavidlá a zariadenia musia mať zariadenia, ktoré zabraňujú príjmu rebours medzi tepelnou izoláciou a ich vonkajším povrchom. 13. Uplatniteľné mazivá musia byť uvedené v pase (forme) na zariadení av príslušnej operačnej dokumentácii schválenej predpísaným spôsobom. 14. Návrh krvných ciev a zariadení by mala byť vylúčená na všetkých poskytovaných prevádzkových režimoch možnosti vzhľadu podrobne a montážnych jednotiek zaťaženia, ktoré môžu spôsobiť ich zničenie nebezpečenstva pre prácu. 15. Návrh krvných ciev a zariadení a ich jednotlivých častí by mali vylúčiť možnosť ich pádu, prevrátenie so všetkými podmienkami prevádzky a inštalácie (demontáž). 16. Výstavba upínania, vzrušujúceho, zdvíhania, nakladania atď. Zariadenia alebo ich pohony by mali vylučovať možnosť nebezpečenstva v plnom alebo čiastočnom spontánnom ukončení dodávky energie, ako aj vylúčiť spontánnu zmenu v stave týchto zariadení, keď sa obnoví dodávka energie. 17. Prvky návrhov a zariadení plavidiel by nemali mať ostré uhly, hrany, burrs a iné povrchy s nezrovnalosťami, ktoré predstavujú riziko zranenia v prípade, že ich prítomnosť nie je určená funkčným účelom týchto prvkov. 18. Časti zariadenia, vrátane parných vodných, pneumatických potrubí, bezpečnostných ventilov, káblov atď., Ktoré mechanické poškodenie môže spôsobiť nebezpečenstvo, by mali byť chránené plotmi alebo sú umiestnené tak, aby im zabránili náhodnému poškodeniu pracovnej alebo pracovnej údržby Nástroje. 19. Návrh plavidiel a pomôcok by mal vylučovať spontánne oslabenie alebo oddelenie pripútaní montážnych jednotiek a častí, ako aj vylúčiť pohyb pohyblivých častí nad rámec limitov poskytnutých štruktúrou, ak to môže znamenať vytvorenie nebezpečnej situácie. 20. Pri konštrukcii zariadenia, pneumatické, hydraulické, elektrické vynastavenia a mechanické pohony. 21. Berúc do úvahy vymenovanie, návrh zariadenia a práca regulovaná v operačnej dokumentácii by mala byť vylúčená: vstupom do výbušnín a produktov cudzích predmetov a látok, ako aj zrážok; Poškodenie elektrických drôtov, detonujúcich káblov, vlnovodíkov a iné iniciačné prostriedky v procese nabíjania. 22. Vyrobené z oceľových krytov a mriežok, ktoré sa odoberajú počas prevádzky, v poliach kĺbov s rámom násypky sa musia vystužiť materiálom zmierňujúcim a nedávajú iskry (gumené, elastické plasty) s implementáciou ochranných opatrení Pre potenciálne akumulačné opatrenia statická elektrina . 23. Aby sa vylúčili cudzie predmety v ceste priechodu výbušnín na nakladacích poklopoch a kapacitných otvoroch, musí byť mriežka nainštalovaná. Rozmery ôkových buniek by nemali prekročiť gramonity, granulologot, almootol - 15x15 mm, pre iné výbušniny a dusičnany amoniaku - 10x10 mm, v prípadoch perforovaných (okrúhlych) otvorov, priemery: 18 a 12 mm. Aby sa predišlo tvorbe dopravných zápchov, s pneumatickým vybavením, je potrebné dodržiavať stav tak, aby sa veľkosti sita buniek predstavovali viac ako 1/2 priemer podmieneného priechodu nabíjacieho potrubia. 24. Návrh zariadenia by mal vylučovať zavesenie materiálov v bunkre, kamerách a iných akumulatívnych a bypass uzlov. Ak nie je možné splniť túto požiadavku, zariadenie by malo byť vybavené účinnými a bezpečnými prostriedkami na odstránenie alebo prevenciu výbušnín výbušnín. 25. Vo výstupnostiach šneku, možnosť lisovania výbušnín alebo ich komponentov v koncových častiach skrutiek, kontakt výrobkov v ložísk a trenie skrutiek o vnútorných stenách puzdra je vylúčené. Ak chcete odstrániť lisovanie výbušnín v koncových častiach skrutky v konštrukcii skrutkovej skrutky, musí byť odrezanie prúdenia výbušnín poskytnutých aplikovaním aukcie skrutkovača na konci. Dĺžka skrutiek vo všetkých prípadoch by sa mala venovať, ako je trenie rebier o puzdre, vrátane vztiahnutia vztiahnutia. . 27. Pre pohyb cez cesty zariadenia kvapalných komponentov a liatie BBS, hadice a skrutkové čerpadlá sú povolené. Pásové dopravníky na podávanie bbuses a produktov musia byť chránené pred pošmyknutím a vybavením systému, ktorý poskytuje duplicitné vypnutie kdekoľvek. Šírka dopravného pásu musí zodpovedať konštrukcii dopravníka a nie viac ako jednorazovú šírku vrecka z výbušniny (dusičnan amónny). Pri preprave granulovaného BB by mala byť šírka pásky najmenej 3-krát širšia v vibráciách pásky. Konštrukcia pásov pásov by mala vylúčiť BBUSS na napínacie bubny a nosné valce, ako aj na čistenie dopravného pásu z priľnavých častíc výbuchu použitím špeciálnych zariadení. V dopravníkoch sú povolené len pásky vyrobené zo slabo dohodnutých materiálov, ktoré spĺňajú súčasné normy. 29. V prípadoch, keď hriadeľ pohybuje pohony brúsenia, zmiešavacie, prepravy alebo dávkovacie zariadenia umiestnené v komorách alebo dutinách, kde môžu byť výbušniny, hriadeľové ložiská musia byť vzdialené. Viditeľná medzera medzi ložiskami a stenou oddeľujúcou dráhou prechádzajúcich výbušnín by mala byť najmenej 40 mm. Zariadenie suspendovaných ložísk umiestnených vo vnútri prúdu výbušnín nie je povolené. Na mieste priechodu hriadeľa cez stenu, oddelenie traktu odvzdušnenia, je potrebné umiestniť tesnenia. 30. Diaľkové ložiská by mali byť utesnené inštaláciou žliaz v ložiskových uzáveroch. Reduktory a ložiskové jednotky by mali mať konštrukciu spoľahlivo chráni pred únikom oleja a elimináciu vlhkosti, nečistôt a prachu v nich. 31. Vo všetkých prípadoch by sa nemali spojiť a balenie (tesniace) chemická reakcia Z výbušniny a ich komponentov. 32. Kapacity pre horľavé kvapaliny na nabíjačkách musia mať kapacity oddielov, vzduchových alebo bezpečnostných ventilov vo forme membrán, navrhnuté tak, aby vytlačili obsah pri tlaku 0,05 MPa nad maximálnym prípustným alebo tašom prvku, ktorý je zničený pri 110 -115 o C. Bezpečnostné ventily by mali byť umiestnené v hornej časti nádrže. Je potrebné poskytnúť opatrenia na ochranu ventilov z akéhokoľvek poškodenia. 33. Stupeň plnenia nádob na horľavé horľavé kvapaliny a roztoky oxidačných činidiel nesmie prekročiť 90% ich kapacity. 34. Na servis nakladacích poklopov umiestnených v nadmorskej výške viac ako 1,5 m od úrovne podlahy (platformy) je potrebné zabezpečiť pracovné plošiny vybavené schodmi na zdvíhanie, ploty a zábradlia. 35. Pred nakladaním výbušnín a komponentov by sa mali poskytnúť opatrenia na prístroji, elimináciu možnosti pádu cudzích predmetov (filtrácia kvapalných zložiek, preosievanie alebo magnetické oddelenie sypkých materiálov). Potreba kombinovať tieto testovacie operácie je určené politickým procesom. Veľkosti buniek na zosilnenie komponentov musia byť špecifikované v predpisoch procesu. 36. Všetky prístroje, zariadenia, komponenty, časti, nástroje, nástroje a iné položky, ktoré boli v kontakte s výbušninami Ďalšie použitie Alebo zničenie, musia byť v prípade potreby vopred vyčistené, premyté a stlačené. 37. Zariadenie na výrobu a prípravu BB a produktov, ktoré sa používajú priamo na výrobu a spracovanie výbušnín a výrobkov, musia spĺňať požiadavky navrhovacej dokumentácie vyvinutej v súlade s týmito predpismi a požiadavkami príslušných noriem. 38. Zmeny v dizajne vybavenia prevádzkované len v prítomnosti príslušnej dokumentácie konštrukcie schválenej v organizácii so sídlom v organizácii a koordinuje s vývojárom tohto zariadenia. 39. Všetky prenosné zariadenia musia byť vypracované pas (formulár) s prezentáciou základných požiadaviek na ich prevádzku. Dovozacie zariadenia alebo zariadenia vyrábané zahraničnými licenciami by mali poskytovať bezpečnostné požiadavky ustanovené týmto technickým predpisom. Článok 22. Požiadavky na mechanizáciu dopravy technologické, prepravné, načítanie a vykladacie a skladové práce

1. Hlavné špeciálne požiadavky na zdvíhacie a prepravné stroje a pomocné zariadenia používané pri výbuchu a požiarnych priestoroch a externých zariadeniach na prácu s výbuchom a nebezpečnými nákladmi na nebezpečenstvo by mali byť: \\ t

Vylúčenie účinkov elektrických iskier a vypúšťaní, iskry z trenia a kolízie, vyhrievané povrchy na okolitom zariadení Výbušné médium a prepravovaný náklad;

výnimka miest neprístupných na čistenie, aby sa zabránilo stolev, tesneniu, chovu a strihu výrobku;

použitie materiálov na výrobu prvkov strojných konštrukcií, pričom zohľadní povahu agresívneho vplyvu prepravovateľných látok, charakteristík technologických procesov a bezpečnostných požiadaviek;

eliminácia interakcie prepravovaného produktu s mazacími materiálmi, hydraulickými kvapalinami, ak takáto interakcia vedie k požiaru alebo výbuchu.

2. Na vykonávanie zdvíhacích a dopravných operácií vo výrobe, skladoch, na nakladanie a vykladanie lokalít, v železničných vozňoch s výbuchom a požiarnymi nebezpečnými látkami, ktoré sú v balení, puzdrách, boxov, je dovolené používať masovo produkované zdvíhacie a dopravné vozíky a pomocné Zariadenia v spoločných stretnutiach, ktoré podliehajú požiadavkám časti 1 a nosnosti, ktorej nosnosť je viac ako nominálna hmotnosť hrubého obalu výbušnín a ich výrobkov. 3. Zdvíhacie mechanizmy na zdvíhanie na zdvíhacie stroje používané na prepravu výbušnín, požiarnych nebezpečných nákladov by mali byť vybavené dvoma brzdami a majú faktor sily pevnosti lana najmenej šesť.4. Výbušné látky v tekutom stave alebo vo forme suspenzie by sa mali prepravovať spravidla injekčný spôsob, ako aj pomocou membrány, membrány a iných čerpadiel osobitne navrhnutých na tieto účely. 5. Pri prenášaní nebezpečných látok a produktov s nepretržitou dopravou z jednej miestnosti (budov) do druhej, musí byť miestnosť izolovaná z nej (budovy) inštalovaná automatické zariadenia, ktoré zabraňujú spaľovaniu. 6. Pri prenose výbušnín z jednej budovy do inej nepretržitej dopravy by sa mal vylúčiť prevod detonácie na dopravnom reťazci medzi budovami, ako aj šírenie plameňa v prípade opaľovania. Použitie pneumatických vozidiel na prepravu BB medzi skladovaním a technologickými budovami nie je povolené. Dopravníky prepravujúce protipožiarne látky musia mať blokovacie zariadenia, ktoré poskytujú zastavenie pri pošmyknutí, porušovaní trakčných orgánov pri tábrení skrutky. Dopravníky so šikmými a vertikálnymi miestami dráhy musia mať bezpečnostné zariadenia, ktoré zabraňujú spontánnym pohybom trakčného orgánu alebo prepravovaného nákladu. 7. Operátori, ktorí vykonávajú miestne alebo diaľkové riadenie práce zdvíhacích vozidiel v explózii a nebezpečných priestoroch, by sa mala poskytnúť možnosť evakuácie. Ovládanie pohybu zdvíhacích strojov a mechanizmov používaných na pohyb výbuchu a požiarneho nebezpečného nákladu by malo byť vonkajšie. Článok 23. . Požiadavky na dodávku tepla, prívod vody a kanalizácie 1. Dodávanie výbušnín a výrobkov tepla a vody by sa mali vykonávať s prihliadnutím na poskytovanie technologických potrieb, bezproblémové zastavenie procesov v náhlych obmedzeniach tepla a dodávok vody, núdzové potreby eliminácie. 2. Dodávka trajektom technologických spotrebiteľov základných odvetví by sa mala vykonávať na dvoch hlavných potrubiach s vypočítaným zaťažením pre každých 70% celkovej celkovej spotreby. 3. Pobočky tepelných potrubí z diaľnic sa musia vykonávať dvoma potrubiami do budov, v ktorých nie sú žiadne prerušenia v dodávke tepla technologických spotrebiteľov v rámci bezpečnostných podmienok alebo straty kvality výrobku. 4. Vstup do tepelných sietí do priestorov s výbuchu a nebezpečným požiarom, ako aj materiály na koróziu, nie je povolené. Vstupy chladiacej kvapaliny, tepelných bodov, vodohospodárskych vykurovacích systémov, ktoré slúžia na výbuchu a ohňovzdornej produkcii, by mali byť umiestnené v izolovaných oblastiach s nezávislými vstupmi mimo, z miestnych buniek alebo z bezpečnostných koridorov. V izbách dodávkových ventilačných komôr je možné umiestniť tepelné body a ohrievanie vody. Na vykurovanie priemyselných priestorov, v ktorom sa rozlišuje prach výbušnín, vykurovanie vzduchu, kombinované s prívodným vetraním, alebo ohrev vody, alebo kombinované ohrev vzduch-voda s teplotou na povrchu vykurovacích zariadení nie je vyšší ako 80 ° C. , Sieť zásobovania budovy musí zabezpečiť množstvo maximálnych nákladov na automatický hasiaci systém, požiarnych žeriavov a hasenie vonkajšieho hasenia. 6. Odhadovaná spotreba vody na vonkajšom hasení hasenia budov kategórií A, Al, B, B, G, je akceptovaná najmenej 25 l / s. 7. Kapacita požiarneho prívodu vody v nádržiach vodovodného systému podnikového systému je vybraná na základe času automatických hasiacich systémov v doplnku 11. 8. Dodávanie vodovodných a základných skladov Firefire, Likvidácia odpadu Stránky na jedno použitie mimo podniku, je poskytnutý z požiarnych nádrží s polomerom akcie viac ako 200 m alebo z hydrantov nachádzajúcich sa na prstencovej vode. Zároveň sa berie do úvahy jeden oheň bez ohľadu na oblasť územia, pričom spotreba vody 20 l / s.

9. Kapacitné budovy vodovodného systému (cisterny, prijímacie komory) musia byť vybavené prístrojmi na prívod vody hasičov a majú voľné vstupy s pevným povlakom.

10. S cieľom zachrániť čerstvú vodu by mala byť zásobovanie podnikov navrhnuté vodou navrhnuté so zariadením uzavretých systémov na chladenie, ako aj opätovné použitie systémov nevytlačenej vody a čistenej neutralizovanej odpadovej vody.

11. Okrem hydranov na sieťovej sieti požiarnej vody je tiež potrebné inštalovať hydranty na chladiacich vodovodných sieťach chladenej vody revolvingových systémov prechádzajúcich v blízkosti výbuchu a ohňovzdorných budov.

12. Výroba odpadových vôd obsahujúcich výrobu výrobkov, spravidla, sa splnia na miestne čistiarne odpadových vôd (priemyselného) kanalizácie.

13. Ak je výroba odpadových vôd vypustená, spolu s domácou odpadovou vodou prostredníctvom kombinovaného kanalizačného systému za predpokladu, že sú schopné spoločne prepravovať a čistý, obsah znečistenia v odtokoch by nemal prekročiť prípustné koncentrácie na biologické spracovanie zariadení.

14. Odpadové vody obsahujúce nitro éter sú vypúšťané nezávislou špeciálnou sieťou na rozklad a neutralizáciu. Neutralizované štruktúry sú zamerané na stavbu biologického čistenia spolu s ekonomickými vodami podniku. 15. Odpadová voda z výroby IVB musí byť výroba látok prvého látky obsahujúcej prvé nebezpečenstvo úplne ulovené a neutralizované priamo v budove, potom, čo sa môžu uvoľniť do kontrolnej dobre a potom do kanalizačnej siete. 16. Potreba kanalizácie a čistenia Stormovej vody sa stanoví v závislosti od hustoty výstavby územia, povahy povrchu vozovky a možného stupňa kontaminácie.

Článok 24. Požiadavky na vetranie

1. Výroba výbušnín, kde nie je vykopávka vo vzduchu škodlivých výparov, plynov, prachu, by mali byť vybavené vetracími zariadeniami a vetranie by sa malo vykonávať na systéme, ktorý zabraňuje možnosti prenosu požiaru z jednej miestnosti na iné vzduchové kanály a zabrániť výskytu opaľovania v nich., V etapách sušenia, preosievania a obmedzenia výroby výbušnín, s výnimkou tróriavy, dinitronafthalínu a ďalších drobných, výfukových ventilácií by sa mali vykonávať s pomocou ejektorov. Pri výrobe nitroesterov a iných tekutých výbušnín, balistického prášku, IVV a zmesi založené na nich, ako aj v prípade, ak sú vybavené výrobkami s týmito látkami, kde pri odstraňovaní plynových zariadení a výparov z technologického zariadenia, kondenzátu, sa má vysušiť vzduch zahrieva na teplotu, ktorá vylučuje kondenzáciu pár a plynov. 3. Vzduch odstránený miestnym odsávaním, s obsahom škodlivého výbuchu a požiaru nebezpečných látok pred emisiami do atmosféry, musí byť vyčistiť prípustnú úroveň znečistenia atmosféry priemyselného, \u200b\u200bako aj MPC vo vzduchu prispôsobenie. 4. Výfukové systémy, ktoré odstraňujú výbuch a ohňovzdorný prach, by mali byť vybavené vodnými zavlažovacími filtrami alebo inými, eliminujú uvoľňovanie prachu do atmosféry. Práca ventilátora výfukových plynov by mala byť skórovaná so systémom zavlažovania filtra a v potrebnom Puzdrá - s technologickým zariadením. Filter musí byť inštalovaný do ventilátora pozdĺž vzduchu. Filtre môžu byť inštalované vo vnútri technologických priestorov a vo vnútornej ventilačnej komore. 5. Výbuch a ohňovzdorné priemyselné priestory komunikujúce medzi otvorenými nechránenými technologickými alebo dverovými systémami môžu byť podávané spoločnými ventilačnými systémami. Nie je dovolené emisie v jednom ventilačnom systéme výparov a plynov, výrobkov s interakciou, ktorého možno vytvoriť nebezpečenstvo opaľovania, výbuchu a vybavenia škodlivých výrobkov. Výbuch a nebezpečné priestory s nezávislými externými vstupmi, ktoré nekomunikujú medzi sebou a nesúvisiaci s jedným technologickým procesom, sa musia podávať nezávisle pre každú miestnosť s vetracími systémami. 6. Odpojená explózia a ohňovzdorné priemyselné priestory jedného technologického procesu umiestneného v rámci jedného poschodia sa môžu podávať spoločné vzájomné systémy vetrania typu kolektora a zároveň spĺňať tieto podmienky: celková plocha podávaných priestorov by nemala prekročiť 1100 m 2; Každé izolované priestory musia byť obsluhované nezávislými prívodnými vzduchovými kanálmi prechádzajúcimi od zberateľov; Na každom pobočke zo zberača vo ventilačnej komore musí byť inštalovaný kontrolný ventil s vlastným mávaním; Zberatelia by mali byť umiestnené v priestoroch určených na inštaláciu vetracieho zariadenia (ventscamer) alebo mimo budovy. V niektorých prípadoch je zberateľ povolený v trezorovej miestnosti na mieste, ktoré je k dispozícii na udržanie kontrolných ventilov; Mala by sa zabezpečiť ochrana tranzitných kanálov uvedených v iných priestoroch, s normalizovanou hranicou protipožiarnej rezistencie najmenej 0,5 hodiny; Dĺžka potrubia z kolektora na najbližšie uvoľňovanie vzduchu musí byť najmenej 4 m; 7. Potreba núdzového vetrania a počet významných škodlivých látok na výpočet výmeny ovzdušia v každom samostatný prípad Určený priamym technologickým procesom. Zahrnutie núdzového vetrania by sa malo automaticky vykonávať a duplikované manuálnym zaradením mimo podávanej miestnosti pri vstupe do nej. 8. Výfukové ventilátory pohybujúce sa vzduch s prímesou výbuchu a požiaru Nebezpečné látky by mali mať vykonanie, ktoré eliminuje možnosť iniciácie opaľovania alebo výbuchu hnuteľného média. 9. Infekčné ventilátory slúžiace priemyselné priestory, kde je tok procesu spojený so separáciou výparov rozpúšťadiel, prachu výbušných látok a kompozícií, sa môže odobrať v normálnom konštrukcii z uhlíkovej ocele, s výhradou inštalácie na vzduchových kanáloch po ventiláre a Kalorifikácia samo-ostrého kontrolného ventilu, ktorý zabraňuje penetraniu vo ventilátore, keď sa zastaví, a kanírifikátory výbuchu a oheň umožňujúce látky z priestorov. 10. Ventilátory, ako aj kontrolné zariadenia namontované na vzduchové kanály, ktoré odstraňujú vzduch z priemyselných priestorov, v neprítomnosti výbušných výparov alebo prachu počas technologického procesu, môžu byť prijaté v normálnom konštrukcii z uhlíkovej ocele. Vo výfukových systémoch s čistením mokrého vzduchu, transportu prachu chloritátu amónneho, chlorečnanu draselným a dusičnany amónnymi sa podávajú v normálnom výkone z ocele odolnej voči kyselinám, za predpokladu, že ventilátory sú inštalované po filtri. 11. Ak je výrobný proces v laminovanej budove spojený s uvoľňovaním toxických plynov, výparov a prachu, vonkajší vzduchový plot pre napájacích systémov by mal byť vyrobený z vonkajšej strany hriadeľa. Je možné vytvoriť priamy plot vonkajšieho vzduchu z priestoru medzi hriadeľom a budovou, ak sú všetky výfukové zariadenia opatrené s účinným čistiacim zariadením so stupňom čistenia najmenej 90%, zatiaľ čo emisie vetrania by sa mali vykonávať mimo nej cirkulačnej zóny. 12. V technologických príjmových zariadeniach, injekcia ventilátorov do technologických zariadení, v ktorých sa rozlišujú výbušné páry alebo prach, by mali byť nedosiahnuté. Je povolené používať fanúšikov so zvýšenou ochranou proti iskru. V prípadoch, keď sú medzi ventilátorom a technologickým prístrojom inštalované lamelárne alebo finnované kalrifery bez vodného kanála, môžu byť ventilátory použité z uhlíkovej ocele. Zároveň, po lietadlách, môže byť v smere vzduchu vo ventilačnej komore inštalovať samokontrolný ventil. Nastavenie a iné prvky v rámci výrobných priestorov by mali byť v verzii odolné voči výbuchu. 13. Pri nasávaní dvojárovej zmesi rozpúšťadiel na zhodnocovanie v technologických priestoroch kategórie, je umiestnená inštalácia olejových sieťoviny, ktorá sa nachádza na ohňovzdorné, pozdĺž zmesi párových vzduchu. Zariadenia na výfukové systémy by mali spĺňať požiadavky bezpečnosti výbuchu, čo umožňuje výrobné zariadenia, ktoré slúžia v závislosti od kategórie výrobných procesov umiestnených v nich. 15. Sklady BBS sú vybavené systémom prirodzeného výfukového vetrania, aby sa zabránilo kondenzácii vlhkosti na povrchu obalu. V dielňach a na určitých pracoviskách, kde tvorba prachu, distribúcia prívodného vzduchu sa musí vykonávať prostredníctvom distribútorov vzduchu s rýchlym tlmením rýchlostí, s výnimkou možnosti nafukovania prachu.17. Vnútorný povrch potrubí ventilačného systému by mal byť taký, aby sa prach výrobkov nemohol byť oneskorený, a že sa dá ľahko čistiť alebo premyť z kontaminácie. Nastavenia vetrania musia mať poklopy vo vzduchových kanáloch na umývanie a čistenie vnútorného povrchu kanálov počas všeobecného čistenia a pred opravou, ako aj poklopy na testovanie skutočného výkonu a odberu vzduchu na obsah chemikálií. Článok 25. Elektrické požiadavky na synopáciu a