Курсовой проект - Механизм подъема и поворота стрелового поворотного крана общего назначения (Курсовая)

Курсовой проект - Расчет абсорбционной холодильной установки (Курсовая)

Курсовой проект - Расчет котельного агрегата Е-420-140 (Курсовая)

Курсовой проект - Проектирование сверлильного и фрезерного приспособлений (Курсовая)

Курсовой проект - Расчет и конструирование основных несущих конструкций стальной балочной площадки (Курсовая)

Курсовой проект - Проект горизонтального пластинчатого конвейера (Курсовая)

n13.doc

Министерство сельского хозяйства Российской Федерации

ФГОУ ВПО

КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

Тема: «Расчет экстрактора »

специальность 110303 – механизация переработки

сельскохозяйственной продукции

Студент : А.М. Знаменщиков

Руководитель проекта: канд. техн. наук, доцент Н.Н. Устинов

Тюмень - 2010

Бланк технического задания на курсовой проект
Тюменская государственная сельскохозяйственная академия

Механико-технологический институт

Специальность 110303 – механизация переработки сельскохозяйственной продукции

ЗАДАНИЕ НА КУРСОВОЙ ПРОЕКТ

Задание №3

Тема (№ варианта) расчет экстрактора (3) __________________________
Срок представления работы (проекта) к защите «10» января 20 10 г.
Содержание курсовой работы (проекта)

Давление пара в экстракторе P = 1 кгс/м 2

Давление пара в рубашке P 1 = 7 кгс/м 2

Внутренний диаметр экстрактора D в = 600 мм

Внутренний диаметр рубашки D = 700 мм

Длина цилиндрической части корпуса L = 900 мм

Диаметр окружности установки болтов D б = 800 мм

Угол раствора конуса 2? = 100 0

Диаметр верхнего люка d = 38 мм

Диаметр патрубка для входа пара d 1 = 60 мм

Диаметр патрубка для выхода d 2 = 40 мм

Температура экстрагируемого вещества t = 150 0 C

Обязательный графический материал:

Эскиз экстрактора

Дата выдачи задания: «2 » сентября 2010 г.
Руководитель: Н.Н. Устинов
Задание принял

К исполнению: А.М. Знаменщиков
СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ 6

1. 
   НАЗНАЧЕНИЕ И ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ ПРОЕКТИРУЕМОГО АППАРАТА 7
2. 
   РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ КОНСТРУКТИВНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ТЕПЛООБМЕННИКОВ 12
   1. 
      Расчет гладких обечаек нагруженных внутренним избыточным давлением 12

1. 
   Расчет цилиндрических обечаек 12
2. 
   Расчет конических обечаек 13
3. 
   Расчет выпуклой крышки 13
1. 
   Расчет обечаек, днищ и крышек, нагруженных наружным давлением 14
   1. 
      Расчет цилиндрической обечайки, нагруженной наружным давлением 14
   2. 
      Гладкие конические обечайки, нагруженные наружным давлением 15
2. 
   Расчет сопряжений рубашки с корпусом 17
   1. 
      Сопряжение рубашки с корпусом сосуда при помощи кольца 18
3. 
   Расчёт фланцевого соединения 21
   1. 
      Определение конструктивных параметров соединения 21
   2. 
      Расчёт на герметичность фланцевого соединения: 24
4. 
   Подбор и расчет опор 30
5. 
   Укрепление вырезов отверстий 33
   1. 
      Отверстие под патрубок верхнего люка 33
   2. 
      Отверстие под патрубок дна сосуда 34

1. 
   Отверстие под входной патрубок рубашки сосуда 36
2. 
   Отверстие под выходящий патрубок рубашки сосуда 38
1. 
   ОХРАНА ТРУДА, ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ И САНИТАРНО-ГИГИЕНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ 40

ЗАКЛЮЧЕНИЕ 44

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ 45

ПРИЛОЖЕНИЯ 46

СПЕЦИФИКАЦИЯ 48
ВВЕДЕНИЕ

Процесс извлечения веществ из твердых тел является довольно сложный. В некоторых случаях полезные вещества находятся не в растворенном состоянии, и растворитель проникая в поры твердых тел, растворяет извлекаемые компоненты, переходящие затем в основную массу экстрагирующей жидкости.

Независимо от состояния извлекаемых компонентов в ткани растительного сырья процесс экстракции характеризуется, главным образом, молекулярной диффузией внутри твердой частицы и массообменном на ее поверхности, каждую из составляющих необ­ходимо учитывать количественно.

На коэффициент массообмена в экстракционных аппаратах большое влияние оказывают конструктивные особенности этих ап­паратов при определенных технологических условиях проведения процесса.

В пищевой промышленности для экстрагирования полезных ком­понентов из твердых тел широко применяются экстракторы различных конструкций непрерывного и периодического действия.

В данной работе производится расчет конструкции экстрактора периодического действия, применяющегося в пищевой промышленности. Особое внимание уделяется расчету на прочность.

НАЗНАЧЕНИЕ И ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ ПРОЕКТИРУЕМОГО АППАРАТА

Экстракторы (экстракционные аппараты) применяются для экстрагирования полезных веществ из растительного (или органического) сырья путем воздействия на него экстрагентом-растворителем.

В качестве экстрагента могут быть использованы вода, различные водные растворы или другие жидкости.

Целесообразно использовать под резервные емкости тепловые аппараты - экстракторы (рис. 1). Загрузка аппарата отваром осуществляется через верхнюю крышку, отбор продукта - через нижний штуцер.

В паровую рубашку подают горячую воду, чтобы температуру отвара поддерживать на уровне 90-95° С. Контроль за температурой осуществляется дистанционным термометром, вмонтированным в продуктопровод, подающий отвар на сушку.

Рисунок 1 - Резервные емкости для жидкого отвара.
Техническая характеристика подобного аппарата – экстрактора:

Несмотря на наличие резервной емкости, не рекомендуется накапливать жидкие отвары, особенно овсяный, в больших количествах, так как происходит нарастание кислотности, что приводит к ухудшению продукта.

Нарастание кислотности овсяного отвара по стадиям технологического процесса характеризуется следующими показателями (в °Т): после варки - 7,2, при выходе из протирочной машины- 8,1, после гомогенизатора-9,0, при выходе из сборников перед сушкой - 11,7.

Рассмотрим подобные конструкции экстракторов на примере выпускаемых установок на заводе АГРОМАШ.

Экстрактор периодического действия

Емкость-экстрактор (рис. 2) представляет собой герметичный вертикальный цилиндрический аппарат. Исходное растительное (или органическое) сырье помещается в специальных мешках или сетках.

Циркуляция раствора - экстрагента осуществляется с помощью насоса (или гидродинамического генератора). Забор раствора из аппарата осуществляется при помощи специального заборного устройства щелевого типа, а подача с помощью специального распылителя.

Рисунок 2 - Емкость-экстрактор с гидродинамическим перемешиванием

Технические характеристики

Объем общий, л 650*

Мощность эл.дв. насоса, кВт 1,1

Экстрактор периодического действия с мешалкой

Емкость-экстрактор (рис. 3) представляет собой сосуд с герметичными люками, подъемной крышкой с механическим подъемником, внутренними решетками. Циркуляция раствора-экстрагента осуществляется с помощью мешалки специальной конструкции. Эффективно используется во всех отраслях промышленности.

Технические характеристики*

Объем общий, л 650*

Мощность электродвигателя привода мешалки, кВт 5

Рисунок 3 - Экстрактор периодического действия с мешалкой

Экстрактор с ректификационной колонной и дефлегматором

Процесс экстрагирования происходит в экстракционной камере (рис. 4) аппарата, куда загружается сырье.

Пары экстрагента из испарительной камеры, обогреваемой паровой рубашкой, поступают в ректификационную колонну, откуда летучие фракции поступают в дефлегматор и конденсируются.

Технические характеристики*

Объем общий, л 1700

Рисунок 4 - Экстрактор с ректификационной колонной и дефлегматором

Для проектирования исходного аппарата и его узлов я выбрал жаропрочную, жаростойкую и коррозионностойкую сталь 12Х18Н10Т, т.к. она наиболее подходящая для данного агрегата. Узлы конструкции из такого материала способны выдержать большие нагрузки, а так же надежное применение в агрессивных химических средах. При цене листа за кг 300 руб.

РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ КОНСТРУКТИВНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ТЕПЛООБМЕННИКОВ

1. 
   Расчет гладких обечаек нагруженных внутренним избыточным давлением
   1. 
      Расчет цилиндрических обечаек

Расчетные схемы цилиндрических обечаек приведены на рис.5

Рисунок 5 – Гладкие цилиндрические обечайки с выпуклыми или коническими днищами: а – обечайка с отбортованными днищами; б – обечайка с неотбортованными днищами

Расчетная толщина стенки цилиндрических обечаек следует по формуле

Где p – расчетное давление, МПа

D – внутренний диаметр, м.

1. 
   Расчет конических обечаек

Расчетную толщину стенки гладкой конической обечайки, нагруженной внутренним избыточным давлением определяют по формуле

Где
- внутренний диаметр при основании конуса, м

- половина угла при вершине конуса (см. рис. 5)

Исполнительная толщина стенки

Условие применимости расчётных формул при соотношении между толщиной стенки наружной обечайки и диаметром в пределах

1. 
   Расчет выпуклой крышки

Расчетная толщина стенки эллиптической крышки, нагруженной внутренним давлением

Радиус кривизны в вершине крышки

Где
- для эллиптических крышек с

Исполнительная толщина стенки крышки

Условие применимости расчетных формул при отношении толщины стенки к диаметру

1. 
   Расчет обечаек, днищ и крышек, нагруженных наружным давлением
   1. 
      Расчет цилиндрической обечайки, нагруженной наружным давлением

При определении расчетной длины обечайки или длину примыкающего элемента следует определять по формуле

мм - для конических днищ без отбортовки.

1. 
   Определяем вспомогательные коэффициенты

Где - запас устойчивости оболочки (при рабочих условиях = 2,4)

1. 
   Определяем приближенно толщину стенки

Где

Коэффициент
следует принимать по номограмме, приведенной в приложении А

1. 
   Определяем допускаемое давление из условия прочности

1. 
   Определяем допускаемое давление из условия устойчивости в пределах упругости

Где

1. 
   Допускаемое наружное давление

1. 
   Проверяем условие

1. 
   Гладкие конические обечайки, нагруженные наружным давлением

Где D 1 – внутренний диаметр при вершине конуса, мм

1. 
   Определяем допускаемое давление из условия прочности:

1. 
   Определяем допускаемое давление из условия устойчивости в пределах упругости:

Значение коэффициента В 1 определяем по формуле

1. 
   Допускаемое наружное давление определяем по формуле

1. 
   Проверяем условие устойчивости

1. 
   Расчет сопряжений рубашки с корпусом

Рубашечную поверхность теплообмена выполняют в виде U-образной рубашки (см. рис. 7). При этом сопряжение (соединение) рубашки и корпуса осуществляется при помощи кольца.

Расчетное давление для рубашки равно p 2 и расчетное давление для сосуда p 1 , если p 1 > 0.

Рисунок 7 – Сосуды с U-образной рубашкой

А) – с сопряжением при помощи конуса; б) - с сопряжением при помощи кольца

1. 
   Сопряжение рубашки с корпусом сосуда при помощи кольца

Рисунок 8 – Сопряжение рубашки с корпусом при помощи кольца

1. 
   Определяем расстояние от середины стенки рубашки до наружной стороны стенки сосуда

1. 
   Определяем высоту кольца

Где р 2 – давление пара в рубашке, МПа)

[?] 2 - допускаемое напряжение для материала стенки рубашки при расчетной температуре, МПа

1. 
   Определяем размер сварного шва между сосудом и кольцом при сопряжениях

=168 МПа

1. 
   Определяем расчетные коэффициенты прочности сварного шва

1. 
   Определяем параметры кольца

- относительный размер кольца

Относительное давление

Геометрический параметр кольца

P0 - коэффициент прочности сварного радиального шва в кольце сопряжения

B 0 - ширина кольца

1. 
   Определяем относительный момент нагружения

Где А – коэффициент осевого усилия по формуле:

Где d 1 – диаметр окружности сопряжения рубашки с днищем сосуда (рис.9). Диаметр окружности сопряжения рубашки с днищем сосуда должен удовлетворять условию

Рисунок 9 – Сопряжение рубашки с днищем

1. 
   Определяем относительный реактивный момент в стенке сосуда

P 2 >p 1 >0, то в формулу подставляем p 1 = 0

1. 
   Определяем относительный реактивный момент в стенке рубашки

, т.к.

1. 
   Определяем относительный реактивный момент в месте сопряжения кольца со стенкой сосуда

1. 
   Определяем допускаемое избыточное давление в рубашке определяем по формуле

1. 
   Уточняем значение высоты кольца

Собственный вес вызывает в кольце осевое усилие

Где - собственный вес сосуда и его содержимого, при том, что опоры располагаются на рубашке.

Проверку несущей способности от совместного действия осевого усилия и избыточного давления в U-образной рубашке следует проводить по формуле:

1. 
   Расчёт фланцевого соединения
   1. 
      Определение конструктивных параметров соединения

1. 
   Толщина S 0 =7 мм втулки фланца в зависимости от его конструкции (тип фланца – свободный) принимается таким образом, что удовлетворяет условию S 0 > S. S 0 = 7 мм

Рисунок 10 – Расчётная схема

1. 
   Высота h в втулки свободного фланца:

1. 
   Внутренний диаметр свободного кольца D s принимаем

1. 
   Диаметр D б болтовой окружности фланцев:

Где u 1 – нормативный зазор между гайкой и обечайкой (u 1 = 8 мм);

D 6 =20 мм – наружный диаметр болта;

D s – внутренний диаметр свободного кольца.

1. 
   Наружный диаметр фланца:

Где а – конструктивная добавка для размещения гаек по диаметру фланца.

1. 
   Наружный диаметр прокладки выбираем с учетом условия

Где D s1 – наружный диаметр бурта ()

1. 
   Средний диаметр прокладки

Где b – ширина прокладки

1. 
   Определяем количество болтов, необходимое для обеспечения герметичности соединения:

1. 
   Высота (толщина) фланца ориентировочно:

Где? ф = 0,46 – коэффициент, принимаемый по рис. 11

S экв – эквивалентная толщина втулки фланца

Рисунок 11 - График для определения коэффициента? ф в плоских (1) и приварных встык (2) фланцах.

Где? 1 – коэффициент, определяемый по рис. 12

Рисунок 12 - График для определения коэффициента? 1

1. 
   Расчёт на герметичность фланцевого соединения:

1. 
   Определяем нагрузки в соединений при монтаже – F б1 и в рабочих условиях - F б2 (см. рис. 8)

Рисунок 8 - Схема действия нагрузок на фланец в рабочих условиях

1. 
   Равнодействующая от сил внутреннего давления

1. 
   Реакция прокладки

Где b 0 – эффективная ширина прокладки, м (при b
k пр – коэффициент, зависящий от материала и конструкции прокладки

1. 
   Определяем усилие, возникающее от температурных деформаций

Где? ф, ? б, ? с – соответственно коэффициенты линейного расширения материала фланца, болтов и свободного кольца;

T ф, t б, t с - соответственно температуры фланца, болтов, свободного кольца;

Y б, y п, y ф, y с – податливости соответственно болтов, прокладки, фланцев, свободного кольца, определяемые по формулам:

Где E б – модуль упругости материала болтов

F б – расчётная площадь поперечного сечения болта по внутреннему диаметру резьбы;

L б – расчётная длина болта.

Где l бо – расстояние между опорными поверхностями головки болта и гайки, определяется по формуле

Где h п – высота стандартной прокладки;

D = d б – диаметр отверстия под болт

Податливость прокладки

Где к п = 0,09 – коэффициент обжатия прокладки из резины;

Е п – модуль упругости материала прокладки

Податливость фланцев

Где Е – модуль упругости материала фланца, Н/м 2 ;

V, ? ф – безразмерные параметры.

Где? 1 ? 2 – коэффициенты, определяемые по формулам:

Податливость свободного кольца

Где Е с – модуль упругости материала фланца, Н/м 2 ;

H с – высота свободного кольца, м (h с = h ф).

1. 
   Коэффициент жесткости фланцевого соединения при стыковке фланцев одинаковой конструкции:

1. 
   Болтовая нагрузка в условиях монтажа до подачи внутреннего давления:

Где: F – внешняя осевая растягивающая (+) или сжимающая (-) сила (F = 0 – в нашем случае);

М – внешний изгибающийся момент (М = 0);

[?] ?20 – допускаемое напряжение для материала болта при 20є С, Н/м 2

Р пр – минимальное давление обжатия прокладки, МПа.

1. 
   Приведённый изгибающий момент:

1. 
   Проверяем условия прочности болтов

1. 
   Проверяем условие прочности неметаллических прокладок:

1. 
   Максимальное напряжение в сечении, ограниченном размером S 0

Где? 1 – максимальное напряжение в сечение фланца, ограниченном размером S х,МПа,

F ф – безразмерный параметр, определяемый по монограмме (Приложение Б) в зависимости от S 1 /S 0

Т ф - безразмерный параметр, находим по формуле:

1. 
   Напряжение во втулке от внутреннего давления:

Тангенциальное

Меридиональное

1. 
   Проверяем усилие прочности для сечения фланца, ограниченного размером S 0:

Где [?] 0 – допускаемое напряжение для фланца в сечении, принимаемое при количестве нагружении соединений 2·10 3 .

1. 
   Проверяем условие прочности для свободного кольца:

Где
– приведённый изгибающийся момент, определяемый из условия:

Где
и
Допускаемое напряжения для материала свободного кольца при 20єС и расчётной температуре соответственно.

1. 
   Проверяем условие герметичности, определяемое углом поворота свободного кольца:

Где
- допустимый угол поворота кольца

1. 
   Подбор и расчет опор

1. 
   Предварительно выбираем сварные опоры (см. рис. 14) по ГОСТ 26296-84, учитывая вес аппарата. Вес аппарата определятся, суммой веса деталей, сборочных единиц с учетом веса, находящегося в аппарате продукта. Опорная лапа 1-10000 ГОСТ 26296-84

Рисунок 14 – Лапа опорная сварная

1. 
   Определяем плечо нагрузки по следующей формуле (см. рис. 15):

1. 
   Вычисляем нагрузку действующую на одну опору по формуле

1. 
   Определяем соотношение параметров аппарата и опоры:

1. 
   Определяем напряжение от действия внутреннего давления

1. 
   Максимальное мембранное напряжение от основных нагрузок и реакции опоры определяем по формуле

1. 
   Максимальное напряжение при изгибе от реакции опоры определяем по следующей формуле:

Рисунок 15 – Схема для определения плеча нагрузки

1. 
   Проверим условие прочности

1. 
   Укрепление вырезов отверстий
   1. 
      Отверстие под патрубок верхнего люка

Расчет на прочность укреплений одиночных отверстий выполняют в следующей последовательности:

1. 
   

Для эллиптической крышки при Н = 0,25 D

1. 
   

Определяют расчетный диаметр отверстия в стенке обечайки, перехода или днища при наличии штуцера с круглым поперечным сечением, ось которого совпадает с нормалью к поверхности в центре отверстия или кругового отверстия без штуцера определяют по формуле

Проверяем по условию
если расчетный диаметр одиночного отверстия удовлетворяет условию, то дальнейших расчетов укрепления отверстий не требуется.

1. 
   Отверстие под патрубок дна сосуда

1. 
   Определяем расчетный диаметр одиночного отверстия, не требующего дополнительного укрепления, при наличии избыточной толщины стенки сосуда вычисляется по формуле

Где s – толщина стенки укрепляемой оболочки;

S p – расчетная толщина стенки укрепляемой оболочки,

D р – расчетные диаметры укрепляемых элементов:

Для конического днища

Расчетную толщину стенки штуцера, нагруженного как внутренним, так и наружным давлением, определяют по формуле

1. 
   Определяем расчетные диаметры в зависимости от выбранного типа укрепления.

Проверяем по условию

1. 
   

Рисунок 16 – Укрепление отверстий отбортовкой

1. 
   Отверстие под входной патрубок рубашки сосуда

1. 
   Определяем расчетный диаметр одиночного отверстия, не требующего дополнительного укрепления, при наличии избыточной толщины стенки сосуда вычисляется по формуле

Где s – толщина стенки укрепляемой оболочки;

S p – расчетная толщина стенки укрепляемой оболочки,

D р – расчетные диаметры укрепляемых элементов:

Для цилиндрической обечайки

Расчетную толщину стенки штуцера, нагруженного как внутренним, так и наружным давлением, определяют по формуле

1. 
   Определяем расчетные диаметры в зависимости от выбранного типа укрепления.

Расчетный диаметр отверстия для штуцера с круглым поперечным сечением, ось которого совпадает с нормалью к поверхности обечайки в центре отверстия, при наличии отбортовки

Проверяем по условию

1. 
   Отверстие под выходящий патрубок рубашки сосуда

1. 
   Определяем расчетный диаметр одиночного отверстия, не требующего дополнительного укрепления, при наличии избыточной толщины стенки сосуда вычисляется по формуле

Где s – толщина стенки укрепляемой оболочки;

S p – расчетная толщина стенки укрепляемой оболочки,

D р – расчетные диаметры укрепляемых элементов:

Для конического днища

Расчетную толщину стенки штуцера, нагруженного как внутренним, так и наружным давлением, определяют по формуле

1. 
   Определяем расчетные диаметры в зависимости от выбранного типа укрепления.

Расчетный диаметр отверстия для штуцера с круглым поперечным сечением, ось которого совпадает с нормалью к поверхности обечайки в центре отверстия, при наличии отбортовки

Проверяем по условию если расчетный диаметр одиночного отверстия удовлетворяет условию, то дальнейших расчетов укрепления отверстий не требуется.

Условие не выполняется, проводим укрепление отверстия.

1. 
   Определяем расчетные и исполнительные размеры укрепления

Расчетная длина внешней и внутренней частей круглого штуцера, участвующая в укреплении отверстия и учитываемая при расчете (рис.16), определяют по формуле:

Исполнительные длины штуцеров l 1 , l 2 должны удовлетворять условию

Ширину зоны укрепления в обечайках, переходах и днищах определяют по формуле

Расчетную ширину зоны укрепления в стенке обечайки, перехода или днища в окрестности штуцера при наличии отбортовки

Исполнительная ширина зоны укрепления l должна удовлетворять условию l > l Р.

Отношения допускаемых напряжений для внешней части штуцера:

Расчетный диаметр определяют по формуле

1. 
   Проверяем условие укрепления одиночных отверстий

ОХРАНА ТРУДА, ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ И САНИТАРНО-ГИГИЕНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ

В России государственный контроль и надзор за соблюдением требований охраны труда осуществляется федеральной инспекцией труда при Министерстве здравоохранения и социального развития Российской Федерации и федеральными органами исполнительной власти (в пределах своих полномочий).

Федеральная инспекция труда контролирует выполнение законодательства, всех норм и правил по охране труда. Государственный санитарно-эпидемиологический надзор, осуществляемый органами Министерства здравоохранения Российской Федерации, проверяет выполнение предприятиями санитарно-гигиенических и санитарно-противоэпидемиологических норм и правил. Государственный энергетический надзор при Министерстве топлива и энергетики Российской Федерации контролирует правильность устройства и эксплуатации электроустановок. Государственный пожарный надзор контролирует выполнение требований пожарной безопасности при проектировании и эксплуатации зданий и помещений.

Лица, виновные в нарушении требований ОТ, невыполнении обязательств по ОТ, предусмотренных коллективными договорами и соглашениями, трудовыми договорами (контрактами), или препятствующие деятельности представителей органов госнадзора и контроля за соблюдением требований ОТ, а также органов общественного контроля, несут дисциплинарную, административную, гражданско-правовую и уголовную ответственность в соответствии с законодательством РФ.
Различают следующие виды дисциплинарных взысканий:

• 
  Замечание;
• 
  Выговор;
• 
  Увольнение по соответствующим основаниям.

К административным взысканиям за нарушение требований ОТ относятся административный штраф и дисквалификация. Уголовная ответственность за нарушение требований охраны труда предусматривает следующие виды наказаний:

• 
  штраф;
• 
  лишение права занимать определённые должности и заниматься определённой деятельностью;
• 
  исправительные работы;
• 
  лишение свободы на определённый срок.

Техника безопасности

1. Производственное оборудование должно обеспечивать безопасность работающих при монтаже (демонтаже), вводе в эксплуатацию и эксплуатации, как в случае автономного использования, так и в составе технологических комплексов при соблюдении требований (условий, правил), предусмотренных эксплуатационной документацией.

Примечание. Эксплуатация включает в себя в общем случае использование по назначению, техническое обслуживание и ремонт, транспортирование и хранение.

2. Безопасность конструкции производственного оборудования обеспечивается:

1) выбором принципов действия и конструктивных решений, источников энергии и характеристик энергоносителей, параметров рабочих процессов, системы управления и ее элементов;

2) минимизацией потребляемой и накапливаемой энергии при функционировании оборудования;

3) выбором комплектующих изделий и материалов для изготовления конструкций, а также применяемых при эксплуатации;

4) выбором технологических процессов изготовления;

5) применением встроенных в конструкцию средств защиты работающих, а также средств информации, предупреждающих о возникновении опасных (в том числе пожаровзрывоопасных) ситуаций*;

* Опасная ситуация - ситуация, возникновение которой может вызвать воздействие на работающего (работающих) опасных и вредных производственных факторов.

6) надежностью конструкции и ее элементов (в том числе дублированием отдельных систем управления, средств защиты и информации, отказы которых могут привести к созданию опасных ситуаций);

7) применением средств механизации, автоматизации (в том числе автоматического регулирования параметров рабочих процессов) дистанционного управления и контроля;

8) возможностью использования средств защиты, не входящих в конструкцию;

9) выполнением эргономических требований;

10) ограничением физических и нервнопсихических нагрузок на работающих.

3. Требования безопасности к производственному оборудованию конкретных групп, видов, моделей (марок) устанавливаются на основе требований настоящего стандарта с учетом:

1) особенностей назначения, исполнения и условий эксплуатации;

2) результатов испытаний, а также анализа опасных ситуаций (в том числе пожаровзрывоопасных), имевших место при эксплуатации аналогичного оборудования;

3) требований стандартов, устанавливающих допустимые значения опасных и вредных производственных факторов;

4) научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ, а также анализа средств и методов обеспечения безопасности на лучших мировых аналогах;

5) требований безопасности, установленных международными и региональными стандартами и другими документами к аналогичным группам, видам, моделям (маркам) производственного оборудования;

6) прогноза возможного возникновения опасных ситуаций на вновь создаваемом или модернизируемом оборудовании.

Требования безопасности к технологическому комплексу должны также учитывать возможные опасности, вызванные совместным функционированием единиц производственного оборудования, составляющих комплекс.

4. Каждый технологический комплекс и автономно используемое производственное оборудование должны укомплектовываться эксплуатационной документацией, содержащей требования (правила), предотвращающие возникновение опасных ситуаций при монтаже (демонтаже), вводе в эксплуатацию и эксплуатации. Общие требования к содержанию эксплуатационной документации в части обеспечения безопасности приведены в приложении.

5. Производственное оборудование должно отвечать требованиям безопасности в течение всего периода эксплуатации при выполнении потребителем требований, установленных в эксплуатационной документации.

6. Производственное оборудование в процессе эксплуатации не должно загрязнять природную среду выбросами вредных веществ и вредных микроорганизмов в количествах выше допустимых значений, установленных стандартами и санитарными нормами.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Данный курсовой проект представляет собой комплекс расчетно-графических работ, по конструированию и выбору экстрактора. Спроектированный теплообменный аппарат позволяет проводить необходимые процессы с заданными параметрами.

Проведя анализ работы экстрактора, я разобрал принципы конструирования узлов агрегата. Выяснил основные моменты, которые мне помогли глубже понять основы конструирования машин и аппаратов пищевого производства. В ходе проведения проектных и расчетных работ (конструктивный расчет, гидравлический расчет, расчет на прочность) выбраны конструктивные единицы, подтверждена механическая надежность, экономически-обоснованный выбор (материал, длина и т. д.), конструктивное совершенство аппарата. Эти факторы являются основными для высокопродуктивной, бесперебойной работы оборудования в промышленных условиях.

Мой проект является основанием закрепления дисциплин, связанных с проектированием, которые я благополучно буду применять на практике, при освоении новых дисциплин, связанных с моей специальность.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. 
   Соколов В. И. Основы расчета и конструирования машин и аппаратов пищевых производств. - М.: Машиностроение, 1983. - 447 с.
2. 
   Харламов С.В Практикум по расчету и. конструированию машин и
   аппаратов пищевых производств: Учебное пособие. - Л.: Агропромиздат, 1991.
3. 
   Кононюк Л. В., Басанько В. А. Справочник конструктора оборудования пищевых производств. - К.: Техника, 1981.
4. 
   Остриков А. Н., Абрамов О. В, Расчет и конструирование машин и аппаратов пищевых производств. Учебник для вузов. - СПб.: ГИОРД, 2003.
5. 
   Курочкин А.А., Зимняков В.В. Основы расчета и конструирования машин и аппаратов перерабатывающих производств. – М.: Колос, 2006.
6. 
   ГОСТ 14249-89 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность
7. 
   ГОСТ 24755-89 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность укрепления отверстий
8. 
   ГОСТ 25867-83 Сосуды и аппараты. Сосуды с рубашками. Нормы и методы расчета на прочность
9. 
   ГОСТ 12.2.003-91 Система стандартов безопасности труда. Оборудование производственное. Общие требования безопасности

ПРИЛОЖЕНИЯ

Приложение А

Номограмма для расчета на устойчивость в пределах упругости цилиндрических обечаек, работающих под наружным давлением

Приложение Б

График для определения коэффициента f

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение

Высшего профессионального образования

Рязанский государственный агротехнологический университет

имени П. А. Костычева»

Кафедра

«Технология общественного питания»

Лабораторная работа № 10

по дисциплине «Процессы и аппараты пищевых производств»

Устройство экстракционных аппаратов

Рязань – 2011 г.

Методические указания обсуждены на заседании кафедры ТОП протокол №1 «31» августа 2011 года

Заведующий кафедрой___________ О.В. Черкасов

Одобрено советом (методической комиссией) технологического факультета

«_____» _____________ 2011 года.

Председатель ____________ О.В. Платонова

Цель работы – закрепление теоретических знаний по разделу «Массообменные процессы», изучение конструкций и аппаратов для проведения процесса экстракции.

В результате выполнения лабораторной работы студенты должны изучить конструкцию и порядок работы экстракционных аппаратов.

КОНСТРУКЦИИ И РАСЧЕТ ЭКСТРАКТОРОВ

Эффективность массопередачи в процессах экстракции пропор­циональна площади массообменной поверхности и средней движу­щей силе процесса, С целью увеличения площади массообменной поверхности в экстракторах одна из жидких фаз диспергируется и распределяется в другой в виде капель. Процесс массопередачи про­текает между дисперсионной и сплошной фазами. Для проведения процесса с наибольшей движущей силой в экстракторах организуют взаимодействие потоков в условиях, приближающихся к идеальному вытеснению. Это достигается проведением процесса в тонком слое в насадочных, центробежных экстракторах, путем секционирования экстракторов либо использования многоступенчатых секционных экстракционных установок.

Экстракторы по принципу организации процесса бывают непре­рывного и периодического действия.

В зависимости от способа контакта фаз экстракторы можно раз­делить на три группы: ступенчатые, или секционные, дифферен­циально-контактные и смесительно-отстойные.

Ступенчатые (секционные) экстракторы состоят из отдельных секций, в которых изменение концентрации в фазах происходит скачкообразно. В ряде случаев каждая секция приближается по полю концентраций к аппарату идеального смешения. Экстрактор, состоящий из нескольких таких секций, по полю концентраций приближается к аппарату идеального вытеснения.

Необходимость разделения фаз после каждой секции экстракции в случае плохо разделяемых эмульсий может приводить к значи­тельному увеличению размеров экстрактора.

Дифференциально-контактные экстракторы обеспечивают непрерывный контакт между фазами и плавное непрерывное изме­нение концентраций в фазах. За счет продольного перемешивания фаз в таких аппаратах может иметь место значительное снижение средней движущей силы по сравнению с аппаратами идеального вытеснения.

Для диспергирования жидкой фазы требуются затраты энергии. В зависимости от вида затрачиваемой энергии экстракторы могут быть без подвода внешней энергии и с подводом ее. Внешняя энер­гия во взаимодействующие фазы может вводиться перемешива­ющими устройствами, вибраторами и пульсаторами, например в вибропульсационных экстракторах, в виде центробежной силы в центробежных экстракторах, кинетической энергии струи в инжек­торных и эжекторных экстракторах.

Смеснтельно-отстойные экстракторы состоят из нескольких сту­пеней, каждая из которых включает смеситель и разделитель. В смесителе за счет подвода внешней энергии происходит диспергирование одной из жидких фаз с образованием дисперсионной фазы, которая распределяется в другой - сплошной фазе. Дисперсной фазой может быть как легкая, так и тяжелая фаза.

В разделителе, который представляет собой отстойник, а в сов­ременных установках - сепаратор, происходит разделение эмуль­сии на рафинат и экстракт. Схема простейшего смесительно-отстойного экстрактора приведена на рис. 1.

1 - экстрактор: 2 - сепаратор

Рисунок 1 - Смесительно-отстойная экс­тракционная установка

Посредством соединения нескольких смесительно-отстойных секций образуются различные по схемам экстракционные установ­ки.

Приведенная схема из-за ряда присущих ей недостатков, а имен­но: громоздкости, значительной производственной площади, высо­кой металло- и энергоемкости, вытесняется более совершенными конструкциями.

Тарельчатые экстракторы (рис. 2) представляют собой колонные аппараты с ситчатыми тарелками различных конструк­ций, снабженными переливными устройствами. Взаимодействие фаз происходит в перекрестном токе накаждой тарелке. Дисперги­руемая фаза (легкая или тяжелая) проходит через отверстия в тарелках и дробится на капли. Сплошная фаза движется вдоль тарелки от перелива к переливу. Капли на тарелках коалесцируют и образуют сплошной слой жидкости над тарелкой (тяжелая жид­кость) или под тарелкой (легкая жидкость). Подпорный слой сек­ционирует экстрактор по высоте и обеспечивает подпор для диспер­гирования жидкости через отверстия тарелок. Секционирование экстрактора снижает обратное перемешивание фаз и приводит к увеличению средней движущей силы процесса.

1 - цилиндрический корпус; 2 - переливное устройство; 3 -ситчатые тарелки

Рисунок 2 – Тарельчатый экстрактор

Скорость дисперсной фазы в отверстиях тарелки определяют из условий создания струйного режима. Критическая скорость, соответствующая переходу от капельного режима к струйному, зависит от диаметра отверстий:

Для работы экстрактора в устойчивом струйном режиме ско­рость увеличивают примерно на 20% по сравнению с критической.

Роторно-дисковый экстрак­тор (рис. 3) относится к экстракторам с механическим перемешиванием фаз. Он пред­ставляет собой вертикальный многосекционный аппарат, в цилиндрическом корпусе кото­рого по оси установлен ротор с круглыми горизонтальными дис­ками. Диски вращаются в сред­ней плоскости секции экстрак­тора и разделены кольцевыми перегородками, что препят­ствует продольному перемеши­ванию потоков и способствует увеличению движущей силы про­цесса. При вращении ротора диски создают осевые потоки сплошной фазы, направленные от оси ротора к стенкам экстрактора. Достигнув стенок, жидкость дви­жется вдоль них вверх и вниз в пространстве, ограниченном кольце­выми перегородками. Отражаясь от колец перегородки, жидкость меняет направление и движется к оси экстрактора. Так возникают тороидальные потоки сплошной фазы. В верхней и нижней частях экстрактора расположены отстойные зоны. Капли легкой фазы - экстракта движутся вверх и коалесцируют в верхней отстойной зоне. Для лучшего разделения фаз отстойные зоны имеют диаметр несколько больший, чем зоны смешения.

1, 5 - отстойные зоны; 2 - корпус; 3 - коль­цевые перегородки; 4 - ротор

Рисунок 3 – Роторно-дисковый экстрак­тор

В других конструкциях на роторе в средней плоскости каждой секции расположены открытые турбинные мешалки. Секциониро­вание достигается с помощью кольцевых перегородок. В таких экстракторах чередуются зоны смешения и разделения.

Вместо кольцевых перегородок зоны перемешивания могут раз­деляться слоем насадки, например колец Рашига, в которой проис­ходит разделение тройной смеси на легкую и тяжелую жидкость. На рис. 4 показан экстрактор с турбинными мешалками и отстой­ными зонами, заполненными кольцами Рашига.

Преимуществами описанных экстракторов являются: эффектив­ный гидродинамический режим, который определяет высокие коэффициенты массопередачи и площади поверхности межфазного контакта; разделение реакционного объ­ема на секции, что приводит к увеличению средней движущей силы до значений, близких к таковым для аппарата идеального вытесне­ния; возможность регулирования частоты вращения ротора, что позволяет изменять производительность и эффективность работы экстрактора.

1 - ротор; 2 - слой насадки; 3 - турбинные мешалки

Рисунок 4 – Фрагмент роторно-насадочного экстрактора

Вибрационные и пульсацнонные экстракторы позволяют повы­сить интенсивность массопередачи и использовать положительные качества гравитационных экстракторов (простота конструкции, низкая стоимость, небольшие затраты на эксплуатацию).

Колебательное движение жидкостям может сообщаться установ­ленным вне экстрактора пульсатором либо посредством движуще­гося возвратно-поступательного блока ситчатых тарелок, насажен­ных на подвижной общий шток. В первом случае экстрактор назы­вается пульсационным (рис 5), а во втором - вибрационным.

Золотниково-распределительный механизм состоит из диска, вращающегося в неподвижном корпусе. Диск и корпус имеют по два окна для соединения пульсационной камеры с системой сжатого воз­духа и для сообщения камеры с атмосферой. При совпадении прорезей для сжатого воздуха на диске и корпусе жидкость в пульсационной камере находится под избыточным давлением. За счет перепада давления жидкость получает поступательное движение. При сооб­щении пульсационной камеры с атмосферой при совпадении проре­зей сброса давления на вращающемся диске и корпусе происходит сброс давления и жидкость совершает возвратное движение. Регули­руя частоту вращения диска, можно изменять частоту колебания жидкости в экстракторе. Амплитуда колебаний определяется давле­нием сжатого воздуха. Частота пульсаций обычно составляет от 30 до 250 колебаний в минуту, а амплитуда - 2.. .25 мм.

1 - неподвижный корпус; 2 - вращающийся диск; 3 - окна для соединения с системой сжатого воздуха, 4 - окно для сообщения с атмосферой, 5 - пульсационная камера

Рисунок 5 – Пульсационный экстрактор

В зависимости от произведения амплитуды на частоту колебанийпульсационные экстракторы могут работать в смесительно-отстойном и эмульгационном режимах.

В смесительно-отстойном режиме за один цикл пульсаций легкая фаза, перемещаясь с нижней на вышележащую тарелку, дисперги­руется на тарелке и коалесцирует в межтарельчатом пространстве. Тяжелая фаза движется навстречу через слой легкой жидкости. Для этого режима характерны небольшие продолжительность контакта фаз и площадь межфазной поверхности. С возрастанием произведения амплитуды на частоту колебанийпроис­ходит уменьшение размера капель и возникает эмульгационный режим, для которого характерно наличие мелких капель примерно одного диаметра, заполняющих весь межтарельчатый объем экстрактора.

Размер отверстий в тарелках экстрактора составляет 3...5 мм, площадь всех отверстий принимается равной 20...25% площади поперечного сечения колонны; расстояние между тарелками 50 мм.

Лучшее распределение и диспергирование достигаются на тарел­ках с прямоугольными отверстиями и направляющими лопатками.

В вибрационных экстракторах вибрация блока тарелок происхо­дит при больших частотах и меньших амплитудах, чем пульсация жидкости в пульсационных экстракторах. Расход энергии на вибра­цию блока тарелок значительно меньше, чем в пульсационных экстракторах на перемещение всего столба жидкости.

Преимущество пульсационных и вибрационных экстракторов - эффективная массопередача, которая достигается путем увеличения коэффициентов массоотдачи, средней движущей силы процесса и развитой поверхности фазового контакта. ВЭТСв таких экстракто­рах в 5...6 раз ниже, чем в тарельчатых ситчатых экстракторах.

Высокие удельные нагрузки превышают допу­стимые нагрузки в роторно-дисковых экстракторах.

Высокая эффективность массопередачи позволила значительно сократить металлоемкость экстракционного оборудования, что при­вело к снижению капитальных затрат.

В то же время для пульсационных и вибрационных экстракторов требуются более мощные фундаменты, выдерживающие значитель­ные динамические нагрузки. Эксплуатационные затраты для таких экстракторов несколько выше, чем для обычных тарельчатых экстракторов.

В центробежных экстракторах (рис. 6) экстракция протекает при непрерывном контакте движущихся противотоком фаз при минимальном времени взаимодействия.

В корпусе машины, состоящем из двух кожухов: верхнего и ниж­него, расположен вал с закрепленным на нем ротором. Вал с двух концов полый и выполнен по типу «труба в трубе», а в центральной части цельный, с каналами для отвода легкой жидкости. Вал вместе с ротором вращается с частотой около 4500 мин -1 .

Обрабатываемый раствор и экстрагент поступают в экстрактор с противоположных концов полого вала, как показано на рис. 6. Легкая жидкость подводится со стороны привода, а тяжелая - с противоположного конца вала. Вал уплотняется с помощью двой­ных торцевых уплотнений. Уплотнительной жидкостью служит обрабатываемая в экстракторе жидкость.

Внутри ротора находится пакет концентрических V-образных колец. В роторе предусмотрены каналы для прохода легкой и тяже­лой жидкости. Тяжелая жидкость поступает в пакет ротора, в его центральную часть, в то время как легкая жидкость поступает в периферийную часть ротора. При вращении ротора вместе с паке­том колец тяжелая жидкость под действием центробежной силы устремляется к наружному периметру ротора, а легкая жидкость движется навстречу к валу ротора. Таким образом, жидкости кон­тактируют в противотоке. За счет многократного диспергирования жидкости на капли и коалесценции капель достигается высокая эффективность экстракции.

После разделения тройной смеси жидкости выводятся по кана­лам в роторе в пустотелый вал: тяжелая жидкость выводится со сто­роны привода, а легкая - с противоположного конца вала, со сто­роны входа тяжелой жидкости.

Внутри ротора имеет место инверсия фаз. Если в периферийной части ротора происходит взаимодействие дисперсной фазы легкой жидкости со сплошной фазой тяжелой жидкости, то в зоне, приле­жащей к оси ротора, наоборот, дисперсная фаза тяжелой жидкости контактирует со сплошной фазой легкой жидкости.

1 - корпус экстрактора; 2 - V-образное кольцо; 3 - ротор; 4 - труба для подвода легкой жидко­сти: 5 - труба для отвода легкой жидкости; 6 - труба для подвода тяжелой жидкости: 7 - канал для входа тяжелой жидкости

Рисунок 6 – Экстрактор «Подбильняк»

На отводной трубе легкой жидкости предусмотрен обратный клапан для регулировки положения границы двух фаз в радиальном направлении. Изменяя обратным клапаном рабочее давление легкой жидкости, можно получить необходимое соотношение объемов легкой и тяжелой жидкости, удерживаемых в роторе экстрактора.

Эффективность экстракции может устанавливаться в зависимо­сти от свойств обрабатываемых жидкостей путем изменения объема удерживаемой в роторе тяжелой и легкой жидкости.

С повышением частоты вращения ротора возрастают эффектив­ность экстракции и производительность экстрактора, устраняется «захлебывание» и повышается эффективность разделения тройной смеси.

Центробежные экстракторы характеризуются компактностью и высокой эффективностью. Их отличительной чертой является существенное ускорение процессов смешения и разделения фаз в поле центробежных сил. Время пребывания фаз в таких экстракто­рах в зависимости от конструкции составляет от нескольких секунд до нескольких десятков секунд,

В центробежных экстракторах могут обрабатываться жидкости с малой разностью плотностей и при низком модуле экстрагента.

В экстракционной установке непрерывного действия (рис. 7) основными аппаратами являются экстрактор, емкости для исход­ного раствора, экстрагента, рафината и экстракта. Исходный рас­твор подается в верхнюю часть экстрактора из емкости 3 насосом 2. Из емкости 4 насосом 1 экстрагент (легкая жидкость) подается в нижнюю часть экстрактора.

Массообмен в экстракторе происходит в противотоке: экстр­агент проходит через тарелки снизу вверх, а исходный раствор дви­жется навстречу. В итоге из верхней части экстрактора выходит экстракт, а из нижней части - рафинат, которые собираются в соответствующие емкости.

1,2 - насосы; 3, 4, 6, 7 - емкости: 5 - экстрактор

Рисунок 7 – Схема непрерывнодействующей экстракционной установки

Отправить свою хорошую работу в базу знаний просто. Используйте форму, расположенную ниже

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Размещено на http://www.allbest.ru/

Размещено на http://www.allbest.ru/

расчет конструкции экстрактора периодического действия

теплообменник экстрактор сопряжение

Давление пара в экстракторе P = 8 кгс/м 2

Давление пара в рубашке P 1 = 1 кгс/м 2

Внутренний диаметр экстрактора D в = 650 мм

Внутренний диаметр рубашки D = 750 мм

Длина цилиндрической части корпуса L = 100 мм

Диаметр окружности установки болтов D б = 850 мм

Угол раствора конуса 2б = 120 0

Диаметр верхнего люка d = 40 мм

Диаметр патрубка для входа пара d 1 = 90 мм

Диаметр патрубка для выхода d 2 = 38 мм

Температура экстрагируемого вещества t = 70 0 C

Продукт: экстрагирование сахара из свеклы

Обязательный графический материал:

Эскиз экстрактора

Введение

Процесс извлечения веществ из твердых тел является довольно сложный. В некоторых случаях полезные вещества находятся не в растворенном состоянии, и растворитель проникая в поры твердых тел, растворяет извлекаемые компоненты, переходящие затем в основную массу экстрагирующей жидкости. Независимо от состояния извлекаемых компонентов в ткани растительного сырья процесс экстракции характеризуется, главным образом, молекулярной диффузией внутри твердой частицы и массообменном на ее поверхности, каждую из составляющих необходимо учитывать количественно. На коэффициент массообмена в экстракционных аппаратах большое влияние оказывают конструктивные особенности этих аппаратов при определенных технологических условиях проведения процесса. В пищевой промышленности для экстрагирования полезных компонентов из твердых тел широко применяются экстракторы различных конструкций непрерывного и периодического действия.

В данной работе производится расчет конструкции экстрактора периодического действия, применяющегося в пищевой промышленности. Особое внимание уделяется расчету на прочность.

1. Назначение и область применения проектируемого аппарата

Экстракторы (экстракционные аппараты) применяются для экстрагирования полезных веществ из растительного (или органического) сырья путем воздействия на него экстрагентом-растворителем.

В качестве экстрагента могут быть использованы вода, различные водные растворы или другие жидкости.

Целесообразно использовать под резервные емкости тепловые аппараты - экстракторы (рис. 1). Загрузка аппарата отваром осуществляется через верхнюю крышку, отбор продукта - через нижний штуцер.

В паровую рубашку подают горячую воду, чтобы температуру отвара поддерживать на уровне 90-95° С. Контроль за температурой осуществляется дистанционным термометром, вмонтированным в продуктопровод, подающий отвар на сушку.

Рисунок 1 - Резервные емкости для жидкого отвара.

Техническая характеристика подобного аппарата - экстрактора:

Несмотря на наличие резервной емкости, не рекомендуется накапливать жидкие отвары, особенно овсяный, в больших количествах, так как происходит нарастание кислотности, что приводит к ухудшению продукта. Нарастание кислотности овсяного отвара по стадиям технологического процесса характеризуется следующими показателями (в °Т): после варки - 7,2, при выходе из протирочной машины- 8,1, после гомогенизатора-9,0, при выходе из сборников перед сушкой - 11,7.

Рассмотрим подобные конструкции экстракторов на примере выпускаемых установок на заводе АГРОМАШ.

Экстрактор периодического действия

Емкость-экстрактор (рис. 2) представляет собой герметичный вертикальный цилиндрический аппарат. Исходное растительное (или органическое) сырье помещается в специальных мешках или сетках.

Циркуляция раствора - экстрагента осуществляется с помощью насоса (или гидродинамического генератора). Забор раствора из аппарата осуществляется при помощи специального заборного устройства щелевого типа, а подача с помощью специального распылителя.

Рисунок 2 - Емкость-экстрактор с гидродинамическим перемешиванием

Технические характеристики

Объем общий, л 650

Мощность эл.дв. насоса, кВт 1,1

Экстрактор периодического действия с мешалкой

Емкость-экстрактор (рис. 3) представляет собой сосуд с герметичными люками, подъемной крышкой с механическим подъемником, внутренними решетками. Циркуляция раствора-экстрагента осуществляется с помощью мешалки специальной конструкции. Эффективно используется во всех отраслях промышленности.

Технические характеристики*

Объем общий, л 650*

Мощность электродвигателя привода мешалки, кВт 5

Рисунок 3 - Экстрактор периодического действия с мешалкой

Экстрактор с ректификационной колонной и дефлегматором

Процесс экстрагирования происходит в экстракционной камере (рис. 4) аппарата, куда загружается сырье. Пары экстрагента из испарительной камеры, обогреваемой паровой рубашкой, поступают в ректификационную колонну, откуда летучие фракции поступают в дефлегматор и конденсируются.

Технические характеристики*

Объем общий, л 1700

Рисунок 4 - Экстрактор с ректификационной колонной и дефлегматором

Для проектирования исходного аппарата и его узлов я выбрал жаропрочную, жаростойкую и коррозионностойкую сталь 12Х18Н10Т, т.к. она наиболее подходящая для данного агрегата. Узлы конструкции из такого материала способны выдержать большие нагрузки, а так же надежное применение в агрессивных химических средах. При цене листа за кг 300 руб.

2. Расчет основных конструктивных элементов теплообменников

2.1 Расчет гладких обечаек нагруженных внутренним избыточным давлением

Расчет цилиндрических обечаек

Расчетные схемы цилиндрических обечаек приведены на рис.5

Рисунок 5 - Гладкие цилиндрические обечайки с выпуклыми или коническими днищами: а - обечайка с отбортованными днищами; б - обечайка с неотбортованными днищами

Расчетная толщина стенки цилиндрических обечаек следует по формуле

где p - расчетное давление, МПа

D - внутренний диаметр, м.

Исполнительная толщина стенки

2.2 Расчет конических обечаек

Расчетную толщину стенки гладкой конической обечайки, нагруженной внутренним избыточным давлением определяют по формуле

где - внутренний диаметр при основании конуса, м

- половина угла при вершине конуса (см. рис. 5)

Исполнительная толщина стенки

Условие применимости расчётных формул при соотношении между толщиной стенки наружной обечайки и диаметром в пределах

2.3 Расчет выпуклой крышки

Расчетная толщина стенки эллиптической крышки, нагруженной внутренним давлением

Радиус кривизны в вершине крышки

где - для эллиптических крышек с

Исполнительная толщина стенки крышки

Условие применимости расчетных формул при отношении толщины стенки к диаметру

2.4 3асчет обечаек, днищ и крышек, нагруженных наружным давлением

Расчет цилиндрической обечайки, нагруженной наружным давлением

1) Определяем расчетную длину цилиндрической обечайки с учетом длины примыкающего элемента

При определении расчетной длины обечайки или длину примыкающего элемента следует определять по формуле

мм

- для конических днищ без отбортовки.

2) Определяем вспомогательные коэффициенты

где - запас устойчивости оболочки (при рабочих условиях = 2,4)

3) Определяем приближенно толщину стенки

Коэффициент следует принимать по номограмме, приведенной в приложении А

4) Определяем допускаемое давление из условия прочности

5) Определяем допускаемое давление из условия устойчивости в пределах упругости

где

6) Допускаемое наружное давление

7) Проверяем условие

2.5 Гладкие конические обечайки, нагруженные наружным давлением

1) Толщину стенки принимаем значение посчитанное в главе 2.1. п.3. . При предварительном определении толщины стенки вместо l и D в качестве расчетных принимаем величины

где D 1 - внутренний диаметр при вершине конуса, мм

2) Определяем допускаемое давление из условия прочности:

3) Определяем допускаемое давление из условия устойчивости в пределах упругости:

Значение коэффициента В 1 определяем по формуле

4) Допускаемое наружное давление определяем по формуле

5) Проверяем условие устойчивости

3 Расчет сопряжений рубашки с корпусом

Рубашечную поверхность теплообмена выполняют в виде U-образной рубашки (см. рис. 7). При этом сопряжение (соединение) рубашки и корпуса осуществляется при помощи кольца.

Расчетное давление для рубашки равно p 2 и расчетное давление для сосуда p 1 , если p 1 > 0.

а) б)

Рисунок 7 - Сосуды с U-образной рубашкой

а) - с сопряжением при помощи конуса; б) - с сопряжением при помощи кольца

3.3 Сопряжение рубашки с корпусом сосуда при помощи кольца

Рисунок 8 - Сопряжение рубашки с корпусом при помощи кольца

Определяем расстояние от середины стенки рубашки до наружной стороны стенки сосуда

1) Определяем высоту кольца

где р 2 - давление пара в рубашке, МПа)

[у] 2 - допускаемое напряжение для материала стенки рубашки при расчетной температуре, МПа

2) Определяем размер сварного шва между сосудом и кольцом при сопряжениях

=178 Мпа

3) Определяем расчетные коэффициенты прочности сварного шва

4) Определяем параметры кольца

- относительный размер кольца

- относительное давление

- геометрический параметр кольца

ц P0 - коэффициент прочности сварного радиального шва в кольце сопряжения

b 0 - ширина кольца

5) Определяем относительный момент нагружения

где А - коэффициент осевого усилия по формуле:

где d 1 - диаметр окружности сопряжения рубашки с днищем сосуда (рис.9). Диаметр окружности сопряжения рубашки с днищем сосуда должен удовлетворять условию

Рисунок 9 - Сопряжение рубашки с днищем

6) Определяем относительный реактивный момент в стенке сосуда

p 2 >p 1 >0, то в формулу подставляем p 1 = 0

7) Определяем относительный реактивный момент в стенке рубашки

, т.к.

8) Определяем относительный реактивный момент в месте сопряжения кольца со стенкой сосуда

9) Определяем допускаемое избыточное давление в рубашке определяем по формуле

10) Уточняем значение высоты кольца

Нагрузка от собственного веса.

Собственный вес вызывает в кольце осевое усилие

где - собственный вес сосуда и его содержимого, при том, что опоры располагаются на рубашке.

Проверку несущей способности от совместного действия осевого усилия и избыточного давления в U-образной рубашке следует проводить по формуле:

Расчёт фланцевого соединения

Определение конструктивных параметров соединения

1) Толщина S 0 = 8 мм втулки фланца в зависимости от его конструкции (тип фланца - свободный) принимается таким образом, что удовлетворяет условию S 0 > S. S 0 = 8 мм

Рисунок 10 - Расчётная схема

Высота h в втулки свободного фланца:

Внутренний диаметр свободного кольца D s принимаем

2) Диаметр D б болтовой окружности фланцев:

где u 1 - нормативный зазор между гайкой и обечайкой (u 1 = 8 мм);

d 6 =20 мм - наружный диаметр болта;

D s - внутренний диаметр свободного кольца.

3) Наружный диаметр фланца:

где а - конструктивная добавка для размещения гаек по диаметру фланца.

4) Наружный диаметр прокладки выбираем с учетом условия

Где D s1 - наружный диаметр бурта ()

5) Средний диаметр прокладки

где b - ширина прокладки

6) Определяем количество болтов, необходимое для обеспечения герметичности соединения:

где t ш - рекомендуемый шаг расположения болтов, выбираемый в зависимости от давления (при P р = 0,6 -1,0 МПа t ш = (4,0 · 20) d б)

7) Высота (толщина) фланца ориентировочно:

где л ф = 0,48 - коэффициент, принимаемый по рис. 11

S экв - эквивалентная толщина втулки фланца

Рисунок 11 - График для определения коэффициента л ф в плоских (1) и приварных встык (2) фланцах.

где в 1 - коэффициент, определяемый по рис. 12

Рисунок 12 - График для определения коэффициента в 1

Расчёт на герметичность фланцевого соединения:

1) Определяем нагрузки в соединений при монтаже - F б1 и в рабочих условиях - F б2 (см. рис. 8)

Рисунок 8 - Схема действия нагрузок на фланец в рабочих условиях

2) Равнодействующая от сил внутреннего давления

3) Реакция прокладки

где b 0 - эффективная ширина прокладки, м (при b < 15 мм b 0 = b = 15 мм);

k пр - коэффициент, зависящий от материала и конструкции прокладки

4) Определяем усилие, возникающее от температурных деформаций

где б ф, б б, б с - соответственно коэффициенты линейного расширения материала фланца, болтов и свободного кольца;

t ф, t б, t с - соответственно температуры фланца, болтов, свободного кольца;

y б, y п, y ф, y с - податливости соответственно болтов, прокладки, фланцев, свободного кольца, определяемые по формулам:

где E б - модуль упругости материала болтов

f б - расчётная площадь поперечного сечения болта по внутреннему диаметру резьбы;

l б - расчётная длина болта.

где l бо - расстояние между опорными поверхностями головки болта и гайки, определяется по формуле

где h п - высота стандартной прокладки;

d = d б - диаметр отверстия под болт

Податливость прокладки

где к п = 0,09 - коэффициент обжатия прокладки из резины;

Е п - модуль упругости материала прокладки

Податливость фланцев

где Е - модуль упругости материала фланца, Н/м 2 ;

v, л ф - безразмерные параметры.

где ш 1 ш 2 - коэффициенты, определяемые по формулам:

Податливость свободного кольца

где Е с - модуль упругости материала фланца, Н/м 2 ;

h с - высота свободного кольца, м (h с = h ф).

5) Коэффициент жесткости фланцевого соединения при стыковке фланцев одинаковой конструкции:

6) Болтовая нагрузка в условиях монтажа до подачи внутреннего давления:

где: F - внешняя осевая растягивающая (+) или сжимающая (-) сила (F = 0 - в нашем случае);

М - внешний изгибающийся момент (М = 0);

[у] у20 - допускаемое напряжение для материала болта при 20? С, Н/м 2

Р пр - минимальное давление обжатия прокладки, МПа.

7) Болтовая нагрузка в рабочих условиях:

8) Приведённый изгибающий момент:

9) Проверяем условия прочности болтов

10) Проверяем условие прочности неметаллических прокладок:

где,

11) Максимальное напряжение в сечении, ограниченном размером S 0

где у 1 - максимальное напряжение в сечение фланца, ограниченном размером S х,МПа,

f ф - безразмерный параметр, определяемый по монограмме (Приложение Б) в зависимости от S 1 /S 0

Т ф - безразмерный параметр, находим по формуле:

12) Напряжение во втулке от внутреннего давления:

Тангенциальное

Меридиональное

13) Проверяем усилие прочности для сечения фланца, ограниченного размером S 0:

где [у] 0 - допускаемое напряжение для фланца в сечении, принимаемое при количестве нагружении соединений 2·10 3 .

14) Проверяем условие прочности для свободного кольца:

где - приведённый изгибающийся момент, определяемый из условия:

где и Допускаемое напряжения для материала свободного кольца при 20?С и расчётной температуре соответственно.

15) Проверяем условие герметичности, определяемое углом поворота свободного кольца:

где - допустимый угол поворота кольца

4 Подбор и расчет опор

1) Предварительно выбираем сварные опоры (см. рис. 14) по ГОСТ 26296-84, учитывая вес аппарата. Вес аппарата определятся, суммой веса деталей, сборочных единиц с учетом веса, находящегося в аппарате продукта. Опорная лапа 1-10000 ГОСТ 26296-84

Рисунок 14 - Лапа опорная сварная

2) Определяем плечо нагрузки по следующей формуле (см. рис. 15):

3) Вычисляем нагрузку действующую на одну опору по формуле

4) Определяем соотношение параметров аппарата и опоры:

5) Определяем напряжение от действия внутреннего давления

6) Максимальное мембранное напряжение от основных нагрузок и реакции опоры определяем по формуле

7) Максимальное напряжение при изгибе от реакции опоры определяем по следующей формуле:

Рисунок 15 - Схема для определения плеча нагрузки

8) Проверим условие прочности

Укрепление вырезов отверстий

Отверстие под патрубок верхнего люка

Расчет на прочность укреплений одиночных отверстий выполняют в следующей последовательности:

для эллиптической крышки при Н = 0,25 D

Определяют расчетный диаметр отверстия в стенке обечайки, перехода или днища при наличии штуцера с круглым поперечным сечением, ось которого совпадает с нормалью к поверхности в центре отверстия или кругового отверстия без штуцера определяют по формуле

Отверстие под патрубок дна сосуда

1) Определяем расчетный диаметр одиночного отверстия, не требующего дополнительного укрепления, при наличии избыточной толщины стенки сосуда вычисляется по формуле

где s - толщина стенки укрепляемой оболочки;

s p - расчетная толщина стенки укрепляемой оболочки,

D р - расчетные диаметры укрепляемых элементов:

для конического днища

Расчетную толщину стенки штуцера, нагруженного как внутренним, так и наружным давлением, определяют по формуле

Определяем расчетные диаметры в зависимости от выбранного типа укрепления.

Проверяем по условию

2) Определяем расчетные и исполнительные размеры укрепления

Рисунок 16 - Укрепление отверстий отбортовкой

l 1 > l 1р.

Исполнительная ширина зоны укрепления l должна удовлетворять условию l > l Р.

3) Проверяем условие укрепления одиночных отверстий

Отверстие под входной патрубок рубашки сосуда

1) Определяем расчетный диаметр одиночного отверстия, не требующего дополнительного укрепления, при наличии избыточной толщины стенки сосуда вычисляется по формуле

где s - толщина стенки укрепляемой оболочки;

s p - расчетная толщина стенки укрепляемой оболочки,

D р - расчетные диаметры укрепляемых элементов:

для цилиндрической обечайки

Расчетную толщину стенки штуцера, нагруженного как внутренним, так и наружным давлением, определяют по формуле

2) Определяем расчетные диаметры в зависимости от выбранного типа укрепления.

Расчетный диаметр отверстия для штуцера с круглым поперечным сечением, ось которого совпадает с нормалью к поверхности обечайки в центре отверстия, при наличии отбортовки

Проверяем по условию

Условие не выполняется, проводим укрепление отверстия.

3) Определяем расчетные и исполнительные размеры укрепления

Расчетная длина внешней и внутренней частей круглого штуцера, участвующая в укреплении отверстия и учитываемая при расчете (рис.16), определяют по формуле:

Исполнительные длины штуцеров l 1 , l 2 должны удовлетворять условию

l 1 > l 1р.

Ширину зоны укрепления в обечайках, переходах и днищах определяют по формуле

Расчетную ширину зоны укрепления в стенке обечайки, перехода или днища в окрестности штуцера при наличии отбортовки

Исполнительная ширина зоны укрепления l должна удовлетворять условию l > l Р.

Отношения допускаемых напряжений для внешней части штуцера:

Расчетный диаметр определяют по формуле

4) Проверяем условие укрепления одиночных отверстий

Отверстие под выходящий патрубок рубашки сосуда

1) Определяем расчетный диаметр одиночного отверстия, не требующего дополнительного укрепления, при наличии избыточной толщины стенки сосуда вычисляется по формуле

где s - толщина стенки укрепляемой оболочки;

s p - расчетная толщина стенки укрепляемой оболочки,

D р - расчетные диаметры укрепляемых элементов:

для конического днища

Расчетную толщину стенки штуцера, нагруженного как внутренним, так и наружным давлением, определяют по формуле

2) Определяем расчетные диаметры в зависимости от выбранного типа укрепления.

Расчетный диаметр отверстия для штуцера с круглым поперечным сечением, ось которого совпадает с нормалью к поверхности обечайки в центре отверстия, при наличии отбортовки

Проверяем по условию если расчетный диаметр одиночного отверстия удовлетворяет условию, то дальнейших расчетов укрепления отверстий не требуется.

3. Охрана труда, техника безопасности и санитарно-гигиенические требования

В России государственный контроль и надзор за соблюдением требований охраны труда осуществляется федеральной инспекцией труда при Министерстве здравоохранения и социального развития Российской Федерации и федеральными органами исполнительной власти (в пределах своих полномочий).

Федеральная инспекция труда контролирует выполнение законодательства, всех норм и правил по охране труда. Государственный санитарно-эпидемиологический надзор, осуществляемый органами Министерства здравоохранения Российской Федерации, проверяет выполнение предприятиями санитарно-гигиенических и санитарно-противоэпидемиологических норм и правил. Государственный энергетический надзор при Министерстве топлива и энергетики Российской Федерации контролирует правильность устройства и эксплуатации электроустановок. Государственный пожарный надзор контролирует выполнение требований пожарной безопасности при проектировании и эксплуатации зданий и помещений. Лица, виновные в нарушении требований ОТ, невыполнении обязательств по ОТ, предусмотренных коллективными договорами и соглашениями, трудовыми договорами (контрактами), или препятствующие деятельности представителей органов госнадзора и контроля за соблюдением требований ОТ, а также органов общественного контроля, несут дисциплинарную, административную, гражданско-правовую и уголовную ответственность в соответствии с законодательством РФ.

Различают следующие виды дисциплинарных взысканий:

- Замечание;

- Выговор;

- Увольнение по соответствующим основаниям.

К административным взысканиям за нарушение требований ОТ относятся административный штраф и дисквалификация. Уголовная ответственность за нарушение требований охраны труда предусматривает следующие виды наказаний:

- штраф;

- лишение права занимать определённые должности и заниматься определённой деятельностью;

- исправительные работы;

- лишение свободы на определённый срок.

Техника безопасности

1. Производственное оборудование должно обеспечивать безопасность работающих при монтаже (демонтаже), вводе в эксплуатацию и эксплуатации, как в случае автономного использования, так и в составе технологических комплексов при соблюдении требований (условий, правил), предусмотренных эксплуатационной документацией.

Примечание. Эксплуатация включает в себя в общем случае использование по назначению, техническое обслуживание и ремонт, транспортирование и хранение.

2. Безопасность конструкции производственного оборудования обеспечивается:

1) выбором принципов действия и конструктивных решений, источников энергии и характеристик энергоносителей, параметров рабочих процессов, системы управления и ее элементов;

2) минимизацией потребляемой и накапливаемой энергии при функционировании оборудования;

3) выбором комплектующих изделий и материалов для изготовления конструкций, а также применяемых при эксплуатации;

4) выбором технологических процессов изготовления;

5) применением встроенных в конструкцию средств защиты работающих, а также средств информации, предупреждающих о возникновении опасных (в том числе пожаровзрывоопасных) ситуаций*;

* Опасная ситуация - ситуация, возникновение которой может вызвать воздействие на работающего (работающих) опасных и вредных производственных факторов.

6) надежностью конструкции и ее элементов (в том числе дублированием отдельных систем управления, средств защиты и информации, отказы которых могут привести к созданию опасных ситуаций);

7) применением средств механизации, автоматизации (в том числе автоматического регулирования параметров рабочих процессов) дистанционного управления и контроля;

8) возможностью использования средств защиты, не входящих в конструкцию;

9) выполнением эргономических требований;

10) ограничением физических и нервнопсихических нагрузок на работающих.

3. Требования безопасности к производственному оборудованию конкретных групп, видов, моделей (марок) устанавливаются на основе требований настоящего стандарта с учетом:

1) особенностей назначения, исполнения и условий эксплуатации;

2) результатов испытаний, а также анализа опасных ситуаций (в том числе пожаровзрывоопасных), имевших место при эксплуатации аналогичного оборудования;

3) требований стандартов, устанавливающих допустимые значения опасных и вредных производственных факторов;

4) научно-исследовательских и опытно-конструкторских работ, а также анализа средств и методов обеспечения безопасности на лучших мировых аналогах;

5) требований безопасности, установленных международными и региональными стандартами и другими документами к аналогичным группам, видам, моделям (маркам) производственного оборудования;

6) прогноза возможного возникновения опасных ситуаций на вновь создаваемом или модернизируемом оборудовании.

Требования безопасности к технологическому комплексу должны также учитывать возможные опасности, вызванные совместным функционированием единиц производственного оборудования, составляющих комплекс.

4. Каждый технологический комплекс и автономно используемое производственное оборудование должны укомплектовываться эксплуатационной документацией, содержащей требования (правила), предотвращающие возникновение опасных ситуаций при монтаже (демонтаже), вводе в эксплуатацию и эксплуатации. Общие требования к содержанию эксплуатационной документации в части обеспечения безопасности приведены в приложении.

5. Производственное оборудование должно отвечать требованиям безопасности в течение всего периода эксплуатации при выполнении потребителем требований, установленных в эксплуатационной документации.

6. Производственное оборудование в процессе эксплуатации не должно загрязнять природную среду выбросами вредных веществ и вредных микроорганизмов в количествах выше допустимых значений, установленных стандартами и санитарными нормами.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

Данный курсовой проект представляет собой комплекс расчетно-графических работ, по конструированию и выбору экстрактора. Спроектированный теплообменный аппарат позволяет проводить необходимые процессы с заданными параметрами.

Проведя анализ работы экстрактора, я разобрал принципы конструирования узлов агрегата. Выяснил основные моменты, которые мне помогли глубже понять основы конструирования машин и аппаратов пищевого производства. В ходе проведения проектных и расчетных работ (конструктивный расчет, гидравлический расчет, расчет на прочность) выбраны конструктивные единицы, подтверждена механическая надежность, экономически-обоснованный выбор (материал, длина и т. д.), конструктивное совершенство аппарата. Эти факторы являются основными для высокопродуктивной, бесперебойной работы оборудования в промышленных условиях. Мой проект является основанием закрепления дисциплин, связанных с проектированием, которые я благополучно буду применять на практике, при освоении новых дисциплин, связанных с моей специальность.

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

1. Соколов В.И. Основы расчета и конструирования машин и аппаратов пищевых производств. - М.: Машиностроение, 1983. - 447 с.

2. Харламов С.В Практикум по расчету и. конструированию машин иаппаратов пищевых производств: Учебное пособие. - Л.: Агропромиздат, 1991.

3. Кононюк Л.В., Басанько В.А. Справочник конструктора оборудования пищевых производств. -- К.: Техника, 1981.

4. Остриков А.Н., Абрамов О.В, Расчет и конструирование машин и аппаратов пищевых производств. Учебник для вузов. -- СПб.: ГИОРД, 2003.

5. Курочкин А.А., Зимняков В.В. Основы расчета и конструирования машин и аппаратов перерабатывающих производств. - М.: Колос, 2006.

6. ГОСТ 14249-89 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность

7. ГОСТ 24755-89 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность укрепления отверстий

8. ГОСТ 25867-83 Сосуды и аппараты. Сосуды с рубашками. Нормы и методы расчета на прочность

9. ГОСТ 12.2.003-91 Система стандартов безопасности труда. Оборудование производственное. Общие требования безопасности

Приложение А

Номограмма для расчета на устойчивость в пределах упругости цилиндрических обечаек, работающих под наружным давлением

Приложение Б

График для определения коэффициента f

Размещено на Allbest.ru

...

Подобные документы

Центрифуги периодического действия с ручной и гравитационной выгрузкой. Автоматические центрифуги периодического действия с ножевым съемом осадка на ходу. Центрифуги непрерывного действия с инерционной выгрузкой. Изготовление труб радиальным прессованием.

курсовая работа , добавлен 07.12.2014


Расчет средней производительности фильтра периодического действия, средней производительности фильтрующей центрифуги периодического действия. Подбор стандартизированной колонны. Гидравлический расчет колонны с решетчатыми (провальными) тарелками.

контрольная работа , добавлен 29.01.2015


Расчет теплообмена в топливных и электрических печах. Расчет нагрева "тонких" изделий в печах периодического и методологического действия. Сущность и особенности нагрева длинномерных изделий в электрических конвекционных печах периодического действия.

курсовая работа , добавлен 08.06.2010


Автоматизированный контроль обработки железобетонных изделий в камерах периодического действия, описание функциональной смены. Расчет сужающего устройства, измерительной схемы автоматического потенциометра и схемы электронного автоматического моста.

курсовая работа , добавлен 25.10.2009


Классификация центрифуг. Наиболее популярные типы центрифуг периодического действия: маятниковые, подвесные, горизонтальные с ножевой выгрузкой осадка и осадительные со шнековой выгрузкой. Технологический процесс погрузки сахара на вибротранспортер.

реферат , добавлен 03.04.2013


Выбор и расчет влаготеплообработок в сушильной камере. Определение параметров агента сушки на входе в штабель. Расчет расходов тепла на сушку. Подготовка сушильной камеры к работе. Погрузочно-разгрузочные работы. Планировка сушильного цеха, охрана труда.

курсовая работа , добавлен 28.05.2013


Обоснование приборов и устройств автоматического контроля и регулирования экстрактора противоточного типа. Выбор датчика давления в теплообменнике, расходомера, датчика температуры, регуляторов, уровнемера. Спецификация на выбранные средства измерения.

курсовая работа , добавлен 06.03.2011


Технология приготовления маргарина и кулинарных жиров. Расчет цикла работы смесителя периодического действия. Определение массы загружаемого сырья. Расчет расхода воды на нагрев эмульсии. Расчет кинематических элементов для каждой передачи привода.

курсовая работа , добавлен 16.12.2014


Анализ организации аэродинамического расчета камеры в электронных таблицах табличного процессора Excel. Определение потребного напора вентилятора, мощности электродвигателя. Оптимизация процесса сушки пиломатериалов в камере периодического действия.

курсовая работа , добавлен 07.06.2012


Ознакомление с оборудованием для замеса тестовых полуфабрикатов. Подробная разработка принципа работы тестомесильной машины А2-ХТЗ-Б периодического действия с подкатной дежой емкостью 330л. и расчет ее основных характеристик. Создание новых технологий.